高丹盈+張麗娟+蘆靜云+閆兆強(qiáng)

摘要：通過再生骨料混凝土配合比試驗(yàn)，研究再生粗骨料材料性質(zhì)對再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)中水灰比、單方用水量和砂率等參數(shù)的影響；通過對試驗(yàn)結(jié)果的統(tǒng)計(jì)分析，建立了考慮再生骨料取代率影響的水膠比計(jì)算公式，考慮再生骨料吸水率和取代率影響的再生混凝土單方用水量計(jì)算公式，以及考慮再生骨料空隙率、取代率和表觀密度影響的再生混凝土砂率計(jì)算公式。結(jié)果表明：再生骨料取代率、空隙率和吸水率對再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)參數(shù)的影響較大；所得公式形式簡單，反映了再生粗骨料的特點(diǎn)，提高了再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)的精度，為再生混凝土配合比設(shè)計(jì)提供依據(jù)和參考。

關(guān)鍵詞：再生骨料混凝土；配合比；水灰比；單方用水量；砂率

中圖分類號：TU528文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Research on Design Parameters of Mix Proportion for Recycled

Aggregate ConcreteGAO Danying， ZHANG Lijuan， LU Jingyun， YAN Zhaoqiang

（Research Center of New Style Building Material & Structure， Zhengzhou University，

Zhengzhou 450002， Henan， China）Abstract： The influences of properties of recycled coarse aggregate on the key parameters of mix proportion design for recycled aggregate concrete， including watercement ratio， unit water content and sand ratio， were discussed through the mixture proportion tests. The formulas for calculating the key parameters of mix proportion for recycled aggregate concrete were established through the statistical analysis of test results， which considered the influences of replacement ratio of recycled aggregates in the waterbinder ratio formula， water absorption and replacement ratio in the unit water content formula， and void fraction， apparent density and replacement ratio in the sand ratio formula. The results indicate that the replacement ratio， void fraction and water absorption of recycled aggregates have significantly effect on the mix proportion of recycled aggregate concrete. The obtained formulas have simple forms， and reflect the characteristics of recycled aggregate， enhance the mix proportion design accuracy， and can provide reference for mix proportion design of recycled concrete.

Key words： recycled aggregate concrete； mix proportion； watercement ratio； unit water content； sand ratio

0引言

據(jù)估算，到2020年中國將新增建筑面積3×1010 m2，由此產(chǎn)生的廢棄混凝土等建筑垃圾約為134×108 t，若單純堆存將占地2.33×109 m2[1]，中國建筑垃圾的再生利用任重道遠(yuǎn)。再生骨料混凝土（Recycled Aggregate Concrete，RAC）是指以破碎加工后的廢棄混凝土為骨料的混凝土。利用廢棄混凝土做骨料可節(jié)省石灰石資源61%，減少15%～20%的CO2排放量[2]，從根本上解決廢棄混凝土的處理問題，還能節(jié)約天然骨料，具有顯著的經(jīng)濟(jì)、社會和環(huán)境效益。由廢棄混凝土破碎得到的再生骨料表面往往包裹一層水泥砂漿，棱角多，針狀物材料所占比例大，且破碎過程中會使再生骨料產(chǎn)生大量的內(nèi)部橫向裂紋。與天然骨料相比，再生骨料的吸水率大、空隙多。用普通混凝土配合比設(shè)計(jì)方法進(jìn)行再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)時，在相同的配合比下，再生骨料混凝土強(qiáng)度比天然骨料混凝土強(qiáng)度低5%～24%[36]，塌落度與流動性也遠(yuǎn)低于普通混凝土，同時耐久性明顯降低[78]。

再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)方法多是在普通混凝土配合比的基礎(chǔ)上進(jìn)行修正。對再生混凝土水灰比的研究表明[912]，再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度與水灰比基本符合Bolomey公式的關(guān)系，由于再生骨料性質(zhì)與天然骨料不同，需要通過試驗(yàn)確定Bolomey公式的系數(shù)。目前，通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析得到的再生骨料混凝土Bolomey公式的系數(shù)未能合理反映再生骨料性質(zhì)的影響。對于再生骨料混凝土的單方用水量，多是在普通混凝土單方用水量基礎(chǔ)上考慮再生骨料吸水率高而需要的附加用水量[1314]，計(jì)算方法較為繁瑣，并且再生骨料吸水飽和需要一定的時間，按照附加用水量方法進(jìn)行設(shè)計(jì)會增加拌和物的實(shí)際用水量，影響再生骨料混凝土的水灰比和強(qiáng)度。有關(guān)再生混凝土砂率的計(jì)算方法還未發(fā)現(xiàn)相關(guān)的報道，因此，本文針對再生骨料特性，通過試驗(yàn)研究和理論分析，建立再生骨料混凝土水灰比、單方用水量和砂率的計(jì)算公式，以供再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)時參考。

1試驗(yàn)概況

1.1試驗(yàn)材料

試驗(yàn)采用河南滎陽天瑞牌P.O 42.5水泥；粗骨料分為天然粗骨料和再生粗骨料，其中，天然骨料為石灰石碎石，粒徑為5～20 mm，連續(xù)級配；再生粗骨料為某檢測站廢棄的強(qiáng)度為C20～C40的商品混凝土，用顎式破碎機(jī)破碎后篩分而成，粒徑為5～20 mm，連續(xù)級配；細(xì)骨料為細(xì)度模數(shù)2.67的天然河砂。原材料實(shí)測性能指標(biāo)見表1～4。表1水泥物理力學(xué)性能

Tab.1Physical and Mechanical Properties of Cement密度/（kg·m-3）比表面積/（m2·kg-1）標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量/%抗壓強(qiáng)度/MPa抗折強(qiáng)度/MPa3 d28 d3 d28 d3 1003522723.545.05.68.5表2粗骨料級配

Tab.2Gradation of Coarse Aggregate篩孔尺寸/mm26.5019.009.504.752.36天然骨料累計(jì)篩余/%0.000.0076.5799.44100.00再生骨料累計(jì)篩余/%0.000.6565.3399.3599.901.2試驗(yàn)設(shè)計(jì)

試驗(yàn)分為3個部分。第1部分研究水灰比k對再生骨料混凝土配合比的影響，以水灰比、再生骨料取代率δg（再生骨料質(zhì)量占粗骨料總質(zhì)量的百分比）為主要參數(shù)，其中水灰比分別為0.3，0.35，0.4，表3粗骨料的物理性能

Tab.3Physical Properties of Coarse Aggregate骨料類別松散堆積密度/（kg·m-3）緊密堆積密度/（kg·m-3）空隙率/%吸水率/%壓碎指標(biāo)/%表觀密度/（kg·m-3）天然骨料1 567.81 630.244.31.408.82 814再生骨料1 302.01 412.050.34.8517.72 640表4砂的物理性能

Tab.4Physical Properties of Sand顆粒級配/

mm細(xì)度

模數(shù)表觀密度/

（kg·m-3）松散堆積密度/

（kg·m-3）緊密堆積密度/

（kg·m-3）0.16～5.002.672 556.21 4861 6110.5，0.55，δg分別為0%，50%，100%，砂率取36%，單方用水量取180 kg，再生骨料混凝土配合比及其抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果見表5。第2部分研究再生骨料混凝土塌落度與單方用水量的關(guān)系，單方用水量從160 kg增加到220 kg，每次增加10 kg，δg分別為表5再生骨料混凝土配合比及抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果

Tab.5Mix Proportions of RAC and Test Results of Compressive Strength 試件編號各材料用量/（kg·m-3）水水泥砂天然骨料再生骨料水灰比再生骨料

取代率/%抗壓強(qiáng)度/MPaA10180600602.51 072.50.00.30075.2A150180600590.2525.2525.20.305058.4A1100180600578.60.01 030.00.3010055.3A20180514629.61 120.70.00.35062.0A250180514616.7548.8548.80.355059.6A2100180514604.60.01 076.30.3510055.9A30180450649.71 156.50.00.40056.4A350180450636.4566.4566.40.405051.3A3100180450624.00.01 110.70.4010049.2A40180400665.61 184.70.00.45047.5A450180400651.9580.2580.20.455045.7A4100180400639.20.01 137.80.4510041.6A50180360678.31 207.30.00.50043.6A550180360664.4591.3591.30.505041.2A5100180360651.40.01 159.50.5010037.4A60180327688.51 225.60.00.55038.2A650180327674.4600.2600.20.555035.3A6100180327661.20.01 177.00.5510034.20%，50%，100%，水灰比取0.4，砂率取36%，再生骨料混凝土配合比及其抗壓強(qiáng)度、塌落度的試驗(yàn)結(jié)果見表6。第3部分研究新、舊砂率計(jì)算方法對再生骨料混凝土性能的影響，水灰比取0.4，單方用水量取180 kg。根據(jù)新砂率計(jì)算方法進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)的再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度、塌落度的試驗(yàn)結(jié)果見表7。2再生骨料混凝土的水灰比

根據(jù)中國現(xiàn)行《普通混凝土設(shè)計(jì)規(guī)程》（JGJ 55—2011），混凝土強(qiáng)度與水灰比的關(guān)系式為

fcu，0=αafce（k-αb）（1）

式中：fcu，0為混凝土的抗壓強(qiáng)度；fce為水泥的28 d強(qiáng)度；αa，αb分別為主要由水泥、骨料類型和品質(zhì)決定的系數(shù)，當(dāng)粗骨料為碎石時，αa=0.53，αb=0.2，當(dāng)粗骨料為卵石時，αa=0.49，αb=0.13。

根據(jù)表5中的試驗(yàn)結(jié)果，不同再生骨料取代率下，試驗(yàn)得到的再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度fcu隨水灰比的變化如圖1所示。由圖1可以看出：當(dāng)水灰比相同時，再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度隨再生骨料取代率δg的增加而降低；再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度隨水灰比的變化規(guī)律在δg不同時略有不同；δg=0%時，粗骨料全部為天然骨料，隨著水灰比的增加，混凝土立方體抗壓強(qiáng)度不斷減?。沪膅=50%，100%時，在水灰比大于0.35之后，隨著水灰比的增大，再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度逐漸減?。划?dāng)水灰比小于0.35，隨著水灰比的減小，再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度略有降低。這可能是由于本文試驗(yàn)的再生骨料屬于Ⅱ類骨料，壓碎指標(biāo)較大，當(dāng)再生骨料混凝土強(qiáng)度超過50 MPa時，再生骨料混凝土由于再生骨料壓碎而破壞，此時再生骨料混凝土強(qiáng)度主要由再生骨料強(qiáng)度決定，所以當(dāng)水灰比小于0.35時，再生混凝土強(qiáng)度未隨水灰比的降低而增加。

在δg為0%，50%，100%，水灰比在0.35～0.55范圍時，試驗(yàn)得到的再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度和水泥強(qiáng)度之比與水灰比關(guān)系見圖2。由圖2可知，再生骨料混凝土立方體抗壓強(qiáng)度和水泥強(qiáng)度之比與水灰比之間呈線性關(guān)系，符合式（1）的規(guī)律。

再生骨料混凝土與天然骨料混凝土的最大差別在于粗骨料的品質(zhì)，粗骨料的性能又與δg密切相關(guān)，粗骨料的壓碎指標(biāo)隨著δg的增加而降低。因此，不同再生粗骨料的取代率應(yīng)有不同的αa和αb值。按照式（1）對不同δg的再生骨料混凝土抗壓強(qiáng)度與水灰比進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，得到不同δg下的αa和αb值，見表8。

由表8可知，由于再生骨料的品質(zhì)較天然骨料表6再生骨料混凝土配合比及抗壓強(qiáng)度、塌落度試驗(yàn)結(jié)果

Tab.6Mix Proportions of RAC and Test Results of Compressive Strength and Slump試件編號各材料用量/（kg·m-3）水水泥砂天然骨料再生骨料再生骨料

取代率/%塌落度/mm抗壓強(qiáng)度/MPaB10160400685.11 219.50.00647.8B150160400671.1597.2597.250445.5B1100160400658.00.01 171.2100245.0B20170425667.51 188.20.001351.9B250170425671.1597.2597.250748.2B2100170425658.00.01 171.2100545.7B30180450649.71 156.50.003256.4B350180450636.4566.4566.4502151.3B3100180450624.00.01 110.71001349.2B40190475632.31 125.50.006049.6B450190475619.4551.2551.2504652.1B4100190475607.30.01 081.01002953.2B50200500614.71 094.20.009650.2B550200500602.1535.9535.9507848.7B5100200500590.40.01 051.01004951.2B60210525597.11 062.90.0013047.4B650210525584.9520.6520.65012146.4B6100210525573.50.01 020.010010646B70220550579.61 031.60.0017547.2B750220550567.7505.2505.25016844.5B7100220550556.60.0909.710015942.8表7采用新計(jì)算方法的再生骨料混凝土配合比及抗壓強(qiáng)度、塌落度試驗(yàn)結(jié)果

Tab.7Mix Proportions of RAC and Test Results of Compressive Strength and Slump Using New Calculation Method試件

編號各材料用量/（kg·m-3）水水泥砂天然骨料再生骨料再生骨料

取代率/%砂率/%塌落度/mm密度/（kg·m-3）抗壓強(qiáng)度/MPaC10180450650.11 155.70.0036.0342 435.856.9C125180450664.2841.2280.42537.2302 415.855.7C150180450678.1544.2544.25038.4292 396.554.4C175180450690.9264.6793.87539.5282 379.352.6C1100180450701.90.01 030.710040.5262 362.651.2圖1再生骨料混凝土強(qiáng)度與水灰比的關(guān)系

Fig.1Relations Between Compressive Strength and

Watercement Ratio of RAC圖2fcu/fce與k的關(guān)系

Fig.2Relations Between fcu/fce and k有所降低，再生骨料混凝土的水泥強(qiáng)度轉(zhuǎn)化系數(shù)αa值降低，虛擬水灰比系數(shù)αb則增加，αa，αb與δg之間均具有線性關(guān)系，即

αa=0.53（1-Aδg）

αb=0.2（1+Bδg）（2）

式中：A，B均為與再生骨料品質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，對于本文采用的混凝土建筑垃圾再生骨料，根據(jù)式（2）和

表8不同再生骨料取代率下的αa，αb值

Tab.8Values of αa and αb Under Different

Replacement Ratios of Recycled Aggregate參數(shù)δg=0%δg=50%δg=100%αa0.5320.4970.476αb0.2040.2180.244表8中不同取代率下的αa，αb， 得到A=0.106，B=0.2。

近似取A=0.1，則有

αa=0.53（1-0.1δg）

αb=0.2（1+0.2δg）（3）

式（3）適用于Ⅱ類再生骨料和水灰比大于0.35的情況，可配置抗壓強(qiáng)度大于等于C50的再生混凝土。對于其他不同種類的再生骨料，可根據(jù)式（2）模型并通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)的回歸分析，得到適合于具體骨料的αa，αb值，然后按式（1）計(jì)算水灰比。3再生骨料混凝土的單方用水量

普通混凝土單方用水量可根據(jù)粗骨料品種、最大粒徑以及設(shè)定的拌和物塌落度查表或使用混凝土單方用水量定則計(jì)算確定，即

W=10（0.1T+K）/3（4）

式中：W為混凝土單方用水量；T為設(shè)定的塌落度；K為常數(shù)，取決于石子的最大粒徑和品種，隨石子粒徑的增大而減小，可查表得到[15]。

根據(jù)表6試驗(yàn)結(jié)果得到的再生骨料混凝土單方用水量與拌和物塌落度、再生骨料取代率的關(guān)系見圖3。由圖3可以看出：單方用水量隨著塌落度的增加逐漸增大；當(dāng)塌落度不變時，單方用水量隨著δg的增加不斷增大；當(dāng)單方用水量相同時，塌落度隨著δg的增加不斷減小。為了與普通混凝土單方用水量計(jì)算式（4）保持一致，再生骨料混凝土單方用水量的計(jì)算模型可表示為

Wg=C（0.1T+Kg）（5）

圖3單方用水量與再生骨料混凝土拌和物塌落度的關(guān)系

Fig.3Relations Between Unit Water Content and

RAC Slump式中：Wg為再生骨料混凝土單方用水量；C為系數(shù)；Kg為與再生骨料的類型、粒徑等有關(guān)的系數(shù)。

按照式（5）對不同δg下的單方用水量Wg試驗(yàn)結(jié)果與0.1T進(jìn)行擬合，得到不同δg下的C，Kg擬合值，見表9。

表9不同再生骨料取代率下的C，Kg值

Tab.9Values of C and Kg Under Different

Replacement Ratios of Recycled Aggregate參數(shù)δg=0%δg=50%δg=100%C3.3373.3373.334Kg擬合值49.750.751.9Kg計(jì)算值49.750.952.1由表9可知：系數(shù)C基本保持在3.33左右，與普通混凝土單方用水量計(jì)算式（4）一致；系數(shù)Kg則隨著δg的增大而不斷增加，說明再生骨料混凝土單方用水量與δg相關(guān)，同時也受再生骨料吸水率ωg的影響。為了準(zhǔn)確計(jì)算再生骨料混凝土單方用水量，將δg和ωg引入Kg的計(jì)算公式中，即

Kg=K（1+ωgδg）（6）

對于不同類型的骨料，式（6）中的K值可由試驗(yàn)得到，也可取與普通混凝土單方用水量計(jì)算中的相同值。根據(jù)《實(shí)用建筑材料試驗(yàn)手冊》[15]，對于最大粒徑為20 mm的碎石，K=53；最大粒徑為40 mm的碎石，K=48.5。本文試驗(yàn)得到的K為49.7，介于48.5～53，可能與骨料的顆粒形狀以及顆粒級配有關(guān)系。一般來說，骨料顆粒越大，K的取值越小。

由表3可知，本文試驗(yàn)中的再生骨料吸水率ωg=4.85%，代入式（6）得到采用混凝土建筑垃圾再生骨料的Kg計(jì)算公式為

Kg=K（1+4.85×10-2δg）（7）

由式（7）得到的計(jì)算Kg值與試驗(yàn)擬合值的比較見表9，二者十分接近，最大相對誤差只有0.39%。因此，再生骨料混凝土單方用水量可由式（5），（6）計(jì)算得到。4再生骨料混凝土的砂率

在再生骨料混凝土中存在天然骨料和再生骨料2種粗骨料。由于再生骨料空隙率較大，使得再生骨料混凝土拌和物的空隙率相對天然骨料混凝土有所增大，再生骨料混凝土拌和物空隙率會隨著再生骨料空隙率PRA、再生骨料取代率δg的增加而增大，這些空隙需要由細(xì)骨料砂來填充。因此，每立方米再生骨料混凝土中砂的體積可表示為

Vs=γ（VNAPNA+VRAPRA）（8）

式中：Vs，VNA，VRA分別為每立方米再生混凝土中砂、天然骨料和再生骨料的體積；PNA為天然骨料的空隙率；γ為砂漿富裕系數(shù)，是砂漿體積與拌和物空隙體積之比，可由試驗(yàn)測得，天然骨料混凝土的γ取值在1.1～1.4之間[15]。

再生骨料混凝土砂率和再生骨料取代率分別為

βs=msms+mNA+mRA（9）

δg=mRAmNA+mRA（10）

式中：βs為再生骨料混凝土的砂率；ms，mNA，mRA分別為砂、天然骨料和再生骨料的質(zhì)量，ms=ρsVs，mNA=ρNAVNA，mRA=ρRAVRA，ρs，ρNA，ρRA分別為砂、天然骨料、再生骨料的表觀密度。

聯(lián)立式（8）～（10），得到再生骨料混凝土砂率的計(jì)算公式為

βs=γ[（1-δg）ρRAPNA+δgρNAPRA]ρsγ[（1-δg）ρRAPNA+δgρNAPRA]ρs+ρNAρRA（11）

在式（11）中，ρs，ρNA，ρRA，PNA，PRA均與材料性能有關(guān)，可由試驗(yàn)直接測得。根據(jù)選定的δg，由式（11）直接計(jì)算出相應(yīng)的砂率βs。

為了探討δg對再生混凝土砂率、塌落度和抗壓強(qiáng)度的影響，本文取水灰比為0.4，單方用水量為180 kg，由式（11）計(jì)算再生骨料混凝土的砂率，按照絕對體積法確定再生骨料混凝土各材料用量，配置再生骨料混凝土，進(jìn)行塌落度和28 d抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果見表7。

由表7可知，按照式（11）的砂率計(jì)算方法，砂率隨著δg的增加不斷增大。δg增加25%，砂率增大1.2%左右。這是由于再生骨料空隙率較大，隨著再生骨料用量的增大，需要更多的細(xì)骨料來填充粗骨料之間的空隙。如采用普通混凝土砂率計(jì)算方法，3種情況下砂率均為36%。為了便于分析對比，將式（11）計(jì)算得到的砂率與普通混凝土砂率計(jì)算方法得到的砂率以及配置的再生骨料混凝土塌落度、抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果見表10。由表10可以看出，當(dāng)δg相同時，使用式（11）砂率計(jì)算方法得到的塌落度明顯提高，尤其是當(dāng)δg=100%時塌落度由原來的13 mm提高到26 mm。隨著再生骨料取代率的增加，2種計(jì)算方法得到的拌和物塌落度都在不斷減小，但用式（11）砂率的計(jì)算公式時，再生骨料混凝土塌落度降幅較小，且抗壓強(qiáng)度較高。由此可見，式（11）的砂率計(jì)算方法更適合再生骨料混凝土的配合比設(shè)計(jì)。同時，隨著δg的增大，再生骨料混凝土的單方用水量不斷減小，這是由于再生骨料的表觀密度遠(yuǎn)低于天然骨料，且再生骨料的表觀密度受老、舊混凝土來源的影響較大，致使天然骨料混凝土假定單方用水量的配合比計(jì)算方法用于再生骨料混凝土配合比計(jì)算時必然引起較大的誤差。因此，對再生骨料混凝土的配合比計(jì)算，建議采用絕對體積法計(jì)算再生骨料混凝土的各材料用量。表10砂率及再生骨料混凝土塌落度、抗壓強(qiáng)度的對比

Tab.10Comparison of Sand Ratio， Slump and Compressive Strength for RAC再生骨料

取代率/%砂率/%塌落度/mm抗壓強(qiáng)度/MPa普通方法式（11）新方法普通方法式（11）新方法普通方法式（11）新方法03636.0323456.456.9253637.2273053.255.7503638.4212951.354.4753639.5162849.952.61003640.8132649.251.25結(jié)語

（1）在再生骨料混凝土配合比設(shè)計(jì)中，需首先測定再生骨料的空隙率、吸水率和表觀密度等基本性能指標(biāo)，然后根據(jù)選定的δg確定其水灰比、單方用水量和砂率3個關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)。

（2）再生骨料混凝土水灰比的計(jì)算模型與普通混凝土相同，但模型中的系數(shù)αa，αb與再生骨料品質(zhì)和取代率有關(guān)，需要根據(jù)試驗(yàn)確定或按式（2）計(jì)算。

（3）再生骨料混凝土單方用水量與再生骨料取代率以及再生骨料吸水率有關(guān)。根據(jù)再生骨料混凝土和易性的要求選擇塌落度，由式（5），（6）計(jì)算再生骨料混凝土單方用水量。

（4）再生混凝土砂率與骨料空隙率、表觀密度以及再生骨料取代率等有關(guān)，可按式（11）計(jì)算。按照本文試驗(yàn)的材料參數(shù)計(jì)算，再生骨料取代率增加25%，砂率增大1.2%左右。

（5）由于再生骨料表觀密度較小，混凝土的單方用水量受再生骨料取代率影響較大，建議使用絕對體積法計(jì)算再生骨料混凝土的各材料用量。參考文獻(xiàn)：

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