周勇，高杰，屈文俊

(同濟(jì)大學(xué) 建筑工程系，上海 200092)

?

混凝土早齡期力學(xué)性能的影響因素

周勇，高杰，屈文俊

(同濟(jì)大學(xué) 建筑工程系，上海 200092)

摘要:混凝土在齡期12 h~2 d表現(xiàn)出明顯的塑性，為了避免受力后引起較大的側(cè)向位移，采用一種無損檢測方法——沖擊共振法，可以快速準(zhǔn)確地測出混凝土早齡期動態(tài)彈性模量，并通過它與靜力受壓彈性模量的線性關(guān)系推算出靜力受壓彈性模量。試驗(yàn)研究骨料體積含量、粗骨料級配、粗骨料種類、水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量的影響，進(jìn)一步分析在相同齡期時，哪些因素是重要因素。研究得出水灰比是軸心抗壓強(qiáng)度的重要影響因素，骨料體積含量是彈性模量的重要影響因素。同時，采用多元回歸分析建立上述影響因素與強(qiáng)度和彈性模量相關(guān)關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式。

關(guān)鍵詞：早齡期；沖擊共振法；影響因素；重要性分析；多元回歸分析

混凝土早齡期力學(xué)性能隨齡期快速變化，對混凝土結(jié)構(gòu)施工有著重要的影響，尤其是混凝土早齡期強(qiáng)度和彈性模量對施工過程起控制作用。對于高層結(jié)構(gòu)，混凝土早齡期強(qiáng)度與彈性模量是控制拆模時間的重要指標(biāo)。在強(qiáng)度和彈性模量不滿足要求的情況下，過早拆模，結(jié)構(gòu)難以承受自重或變形過大而出現(xiàn)裂縫甚至倒塌，將造成重大的質(zhì)量事故。對于后張拉預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，混凝土早齡期強(qiáng)度和彈性模量決定張拉時間?；炷猎邶g期12 h~2 d內(nèi)，水泥石強(qiáng)度較低，表現(xiàn)出明顯的塑性。此時，采用傳統(tǒng)靜力加載方式測量混凝土的彈性模量極易引起較大的側(cè)向位移從而影響測量精度。為了避免試驗(yàn)誤差，采用一種無損檢測方法——沖擊共振法，測量混凝土早齡期動態(tài)彈性模量。通過建立動態(tài)彈性模量與靜力受壓彈性模量的關(guān)系，用容易精準(zhǔn)測量的動態(tài)彈性模量推算出靜力受壓彈性模量。這種方法不僅大量節(jié)省了試驗(yàn)時間，方便快捷，準(zhǔn)確有效，而且不損壞試件，有效利用試件。Stock等[1]研究得出軸心抗壓強(qiáng)度在骨料含量0-0.4范圍內(nèi)，隨著骨料體積含量的增加而減小，骨料含量大于0.4時，隨著骨料體積含量的增加而增大；靜力受壓彈性模量隨著骨料體積含量的增加而增大。Johnson等[2]研究得出混凝土抗壓強(qiáng)度與動態(tài)彈性模量都隨著骨料體積含量的增加而增大，隨著水灰比的增大而減小，骨料體積含量和水灰比對抗壓強(qiáng)度的影響大于對動態(tài)彈性模量的影響。黃政宇[3]指出混凝土抗壓強(qiáng)度受水泥強(qiáng)度、水灰比、骨料表面狀況、骨料最大粒徑及養(yǎng)護(hù)溫度的影響；靜力受壓彈性模量與骨料和水泥石的彈性模量及骨料的體積含量有關(guān)。周士瓊[4]指出混凝土的強(qiáng)度主要決定于水泥石的強(qiáng)度和水泥石與骨料之間的黏結(jié)強(qiáng)度；混凝土的靜力受壓彈性模量通常隨著抗壓強(qiáng)度的增高而增大，影響彈性模量的因素基本上與影響混凝土強(qiáng)度的因素相同。靜力受壓彈性模量還與骨料和水泥的相對含量以及水泥石與骨料的彈性模量有關(guān)。Yldrm等[5]研究得出水灰比、最大骨料粒徑和骨料種類對混凝土彈性模量有影響。Ranchero[6]指出混凝土強(qiáng)度的影響因素基本上與彈性模量的影響因素相同，主要受水灰比、粗骨料種類和骨料體積含量的影響。Kim等[7]研究得出靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量的關(guān)系不受養(yǎng)護(hù)溫度的影響。上述文獻(xiàn)主要研究了齡期28 d以及更長齡期，影響因素對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量的影響。缺少對早齡期軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量的研究。本文不僅研究了齡期12 h~28 d，骨料體積含量、粗骨料級配、粗骨料種類、水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量的影響，而且研究了在相同齡期時，哪些因素是重要因素，哪些是次要因素。同時，建立了影響因素與軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量相關(guān)關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式。

1試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1　材料特性

試驗(yàn)的主要材料：P.O 42.5海螺牌水泥，卵石(最大粒徑20 mm)，碎石(最大粒徑16，20和31.5 mm)，中砂(河砂)。

對試驗(yàn)材料進(jìn)行了材料特性試驗(yàn)，其中包括：粗骨料的篩分曲線、飽和面干密度、吸水率，細(xì)骨料的篩分曲線、飽和面干密度、吸水率。其中碎石5~31.5 mm的篩分曲線在孔徑9.5 mm的累計(jì)篩余量為93%超出 《建設(shè)用卵石、碎石》[8](GB/T 14685—2011)規(guī)定的90%，其余骨料的篩分曲線都符合規(guī)范要求。

1.2　試驗(yàn)配合比設(shè)計(jì)

試驗(yàn)主要研究骨料體積含量、粗骨料級配、粗骨料種類、水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量的影響，分別對這5種影響因素進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)時水泥的密度取3 150 kg/m3，每m3混凝土含孔隙體積為0.01 m3，砂率均為33%，采用絕對體積法進(jìn)行配合比設(shè)計(jì)，見表1。SJ1~SJ4研究骨料體積含量的影響，采用骨料體積0，0.4，0.65，0.75和相同的水灰比(0.5);粗骨料(碎石最大粒徑16 mm)；SJ5~SJ7研究粗骨料級配的影響，分別采用碎石最大粒徑16 mm，碎石最大粒徑20 mm，碎石最大粒徑31.5 mm和相同的水灰比(0.5)；骨料基體含量(0.65)；SJ8~SJ9研究粗骨料的影響，分別采用碎石最大粒徑20 mm，卵石最大粒徑20 mm和相同的水灰比(0.5)；骨料基體含量(0.65)；SJ10~SJ12研究水灰比的影響，分別采用水灰比0.35，0.5，0.6和相同的骨料體積含量(0.65)，碎石最大粒徑16 mm；SJ13~SJ14研究養(yǎng)護(hù)溫度的影響，分別在21±0.5℃和33.5±1℃養(yǎng)護(hù)，采用相同的配合比。

表1　混凝土配合比

1.3　試件制作和準(zhǔn)備

試件選用邊長為100 mm×100 mm×300 mm的棱柱體試件，每種配合比澆筑50個試件。澆筑時充分振搗，澆筑完成后用塑料薄膜包裹試件，防止水分蒸發(fā)。齡期12 h后拆模，將試件放到飽和Ca(OH)2溶液中恒溫養(yǎng)護(hù)，以防止水泥水化產(chǎn)物Ca(OH)2的析出。養(yǎng)護(hù)溫度為21±0.5 ℃和33.5±1 ℃。

2試驗(yàn)過程

2.1　軸心抗壓強(qiáng)度和靜力受壓彈性模量

參照《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[9](GB/T 50081—2002)，每種配合比分別在齡期12 h,1,2,3,7,14和28 d進(jìn)行試驗(yàn)，每次試驗(yàn)6個試件，3個測軸心抗壓強(qiáng)度，3個測靜力受壓彈性模量，試件變形采用引伸計(jì)(標(biāo)距長度100 mm，量程±6 mm)測量，按照規(guī)范要求對試驗(yàn)數(shù)據(jù)取值。

2.2　動態(tài)彈性模量

參照《Standard Test Method for Fundamental Transverse, Longitudinal, and Torsional Resonant Frequencies of Concrete Specimens》[10](ASTM C 215-08)，選用縱向共振頻率測量試件的動態(tài)彈性模量，在測量靜力受壓彈性模量試驗(yàn)前，測量試件的動態(tài)彈性模量，如圖1。

混凝土動態(tài)彈性模量按下式計(jì)算：

圖1　儀器安裝位置Fig.1 Locations of impact and accelerometer

Ed=DMn2

(1)

D=4(L/bt)

(2)

式中：Ed為動態(tài)彈性模量；L為試件長度，m；b和t為試件截面尺寸，m；M為試件質(zhì)量，kg；n為共振頻率的平均值，Hz。

3試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1　靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量的關(guān)系

Ranchero[6]研究得出對于相同配合比的混凝土，動態(tài)彈性模量與靜力受壓彈性模量成線性關(guān)系；動態(tài)彈性模量試驗(yàn)時，混凝土的應(yīng)變較小，因此動態(tài)彈性模量大于靜力受壓彈性模量。Neville[11]研究得出在動態(tài)彈性模量試驗(yàn)中，試件是不受力的，沒有蠕變的影響。因此動態(tài)彈性模量基本上與初始切線模量相同，比靜力受壓彈性模量大。根據(jù)英國規(guī)范CP110：1972，靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量的線性關(guān)系為

Ec=1.25Ed-19

(3)

式中：Ec代表靜力受壓彈性模量;Ed代表動態(tài)彈性模量，GPa。

Han等[12]研究得出靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量的關(guān)系為：

Ec=Ed(1-ae-bEd)

(4)

采用線性擬合與擬合公式(4)對SJ3的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，得到的結(jié)果見圖2。

圖2　SJ3靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量的關(guān)系Fig.2 Relationship between Ec and Ed of SJ3

通過對擬合圖形的分析，可以得出線性擬合與Han研究得出的擬合公式(4)均與試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合較好，但線性關(guān)系簡單，便于計(jì)算，而且擬合相似度更接近1。SJ1~SJ14試件均有相同的特征，因此建議采用線性關(guān)系表征混凝土靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量的關(guān)系。

3.2　骨料體積含量的影響

試驗(yàn)結(jié)果表明隨著骨料體積含量的增加，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量都增大，如圖3所示。未出現(xiàn)Stock等[1]研究得到在骨料體積含量0~0.4范圍內(nèi)，混凝土軸心抗壓隨著骨料體積含量的增加而減小的現(xiàn)象。骨料體積含量對彈性模量的影響大于對軸心抗壓強(qiáng)度的影響，這與Johnson等[2]研究的結(jié)果不同。

骨料體積占混凝土體積的0.7左右，骨料強(qiáng)度大于水泥石強(qiáng)度，骨料的彈性模量高于水泥石的彈性模量，因此骨料體積含量是影響混凝土軸心抗壓強(qiáng)度和彈性模量的重要因素，特別對彈性模量影響顯著。

3.3　粗骨料級配的影響

對試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，粗骨料級配對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量影響較小，試驗(yàn)值相差不大，規(guī)律性不強(qiáng)，如圖4所示。原因可能是各粗骨料的累計(jì)篩余和級配曲線相差不大，對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量影響較小。此現(xiàn)象與Yldrm等[5]研究得出在相同的水灰比和骨料體積含量條件下，最大粒徑為32，16和8 mm對混凝土彈性模量的影響相差較小的現(xiàn)象相同。但最大粒徑為4 mm對混凝土彈性模量影響較大。因?yàn)樽畲罅綔p小，骨料的表面積增加，界面區(qū)增多，導(dǎo)致混凝土彈性模量減小。

3.4　粗骨料種類的影響

在相同水灰比和骨料體積含量條件下，試驗(yàn)研究了最大粒徑20 mm的碎石和最大粒徑20 mm的卵石對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量的影響，如圖5所示。由于碎石表面粗糙，與水泥石的黏結(jié)力大，卵石表面光滑，黏結(jié)力較小，因此碎石混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量都大于卵石的。

(a)軸心抗壓強(qiáng)度；(b)彈性模量圖5　粗骨料種類的影響Fig.5 Influence of type of coarse aggregate

(a)軸心抗壓強(qiáng)度；(b)彈性模量圖4　粗骨料級配的影響Fig.4 Influence of grade of aggregate

3.5　水灰比的影響

在相同骨料體積含量條件下，試驗(yàn)研究了水灰比為0.35，0.5和0.6對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量的影響，如圖6所示。

水灰比影響水泥石的強(qiáng)度，對混凝土強(qiáng)度和彈性模量有重要的影響。水灰比越小，水泥石的強(qiáng)度越大，水泥石與骨料的黏結(jié)力越大，因此混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動彈性模量也越大。通過對試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，可以得出隨著水灰比的減小，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量都增大。但是軸心抗壓強(qiáng)度的增大幅度大于靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量的增大幅度，這與Johnson等[2]研究的結(jié)果相同。

(a)軸心抗壓強(qiáng)度；(b)彈性模量圖6　水灰比的影響Fig.6 Influence of water to cement ratio

3.6　養(yǎng)護(hù)溫度的影響

在相同配合比條件下，試驗(yàn)研究了養(yǎng)護(hù)溫度21±0.5 ℃、33.5±1 ℃對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量的影響，見圖7。隨著養(yǎng)護(hù)溫度的升高，混凝土軸心抗壓強(qiáng)度、靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量都增大，但是軸心抗壓強(qiáng)度的增大幅度大于靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量的增大幅度。因?yàn)榛炷翉椥阅Ａ吭邶g期3d內(nèi)迅速增長，養(yǎng)護(hù)3 d的彈性模量大約是養(yǎng)護(hù)28 d的80%，養(yǎng)護(hù)溫度對彈性模量影響不明顯。

(a)軸心抗壓強(qiáng)度；(b)彈性模量圖7　養(yǎng)護(hù)溫度的影響Fig.7 Influence of curing temperature

3.7　影響因素重要性分析

采用多元回歸分析研究同一齡期各因素對強(qiáng)度和彈性模量的影響，并且分析得出哪些因素是重要因素，哪些是次要因素。在多元回歸分析時，粗骨料類型為虛擬數(shù)據(jù)而且粗骨料是卵石的試件遠(yuǎn)少于碎石的試件，為了分析的準(zhǔn)確性，不考慮粗骨料類型的影響。

用EViews軟件[13]進(jìn)行多元回歸分析，使用對數(shù)方程的回歸效果優(yōu)于線性方程，骨料體積含量存在取0值的情況，回歸前加一個較小的數(shù)來提高精度，因此回歸方程為：

log(fc/Ec/Ed)=a1log(x1+0.1)+a2log(x2)+

a3log(x3)+a4log(x4)+C

(5)

其中，fc，Ec和Ed分別代表混凝土軸心抗壓強(qiáng)度，靜力受壓彈性模量，動態(tài)彈性模量；x1,x2,x3和x4分別代表骨料體積含量，粗骨料級配，水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度；a1,a2,a3和a4代表影響因素的系數(shù)；C為常數(shù)項(xiàng)。

多元回歸分析結(jié)果見表2，當(dāng)影響因素系數(shù)的概率大于0.1時，說明該影響因素對結(jié)果影響不顯著。因此分析得出：對軸心抗壓強(qiáng)度，在齡期12 h時，各因素的影響次序?yàn)轲B(yǎng)護(hù)溫度>水灰比，骨料體積含量和粗骨料級配影響不顯著；在齡期1~7 d時，影響次序變?yōu)樗冶?養(yǎng)護(hù)溫度>骨料體積含量，粗骨料級配影響不顯著；在齡期14~28 d時，影響次序?yàn)樗冶?養(yǎng)護(hù)溫度>骨料體積含量>粗骨料體積含量。對于靜力受壓彈性模量和動態(tài)彈性模量，在齡期12 h時，各因素的影響次序?yàn)轲B(yǎng)護(hù)溫度>骨料體積含量，粗骨料級配和水灰比影響不顯著；在齡期1 d時，影響次序變?yōu)樗冶?骨料體積含量，粗骨料級配和養(yǎng)護(hù)溫度影響不顯著，在齡期2~28 d時，骨料體積含量影響顯著，粗骨料級配、水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度影響不顯著。

總結(jié)上述分析，軸心抗壓強(qiáng)度在齡期12 h時受養(yǎng)護(hù)溫度影響顯著，齡期1~28 d受水灰比影響顯著，其次是養(yǎng)護(hù)溫度，骨料體積含量和粗骨料級配影響較小；彈性模量在12 h時，受養(yǎng)護(hù)溫度影響顯著，在齡期1 d時，受水灰比影響顯著，在齡期2~28 d時，受骨料體積含量影響顯著，粗骨料級配、水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度影響不顯著。水灰比是軸心抗壓強(qiáng)度的重要影響因素，骨料體積含量是彈性模量的重要影響因素。

3.8　相關(guān)關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式

將骨料體積含量、粗骨料級配、水灰比、養(yǎng)護(hù)溫度和齡期T作為強(qiáng)度和彈性模量的影響因素，應(yīng)用多元回歸分析確定這些因素與強(qiáng)度和彈性模量相關(guān)關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式。在齡期12 h~2 d時，強(qiáng)度和彈性模量快速增長，彈性模量增長速率快于強(qiáng)度的增長速率，在齡期2 d后，增長速率減慢，所以表達(dá)式采用分段函數(shù)，分別對強(qiáng)度和彈性模量建立它們與影響因素的數(shù)學(xué)表達(dá)式，結(jié)果如下：

(6)

(7)

(8)

表2　各影響因素的回歸系數(shù)

回歸值與試驗(yàn)值的對比見圖8，在齡期12 h~2 d時，多數(shù)回歸值與試驗(yàn)值相差較少，只有少數(shù)回歸值與試驗(yàn)值相差較大，回歸的可決系數(shù)R2均高于0.911；在齡期3~28 d時，所有回歸值與試驗(yàn)值相差極小，回歸的可決系數(shù)R2均高于0.949，甚至高達(dá)0.987。因此說明多元回歸分析有效。此外，通過對各影響因素系數(shù)的分析，可以得出水灰比對軸心抗壓強(qiáng)度影響顯著，骨料體積含量對彈性模量影響顯著，粗骨料級配對強(qiáng)度和彈性模量影響不顯著。

(a)齡期12 h~2 d，軸心抗壓強(qiáng)度；(b)齡期3~28 d，軸心抗壓強(qiáng)度；(c)齡期12 h~2 d，靜態(tài)彈性模量；(d)齡期3~28 d，靜態(tài)彈性模量；(e)齡期12 h~2 d，動態(tài)彈性模量；(f)齡期3~28 d，動態(tài)彈性模量；圖8　回歸值與試驗(yàn)值的對比Fig.8 Comparison the results of regression and the experimental data

4結(jié)論

1)混凝土靜力受壓彈性模量與動態(tài)彈性模量成線性關(guān)系。

2) 軸心抗壓強(qiáng)度在齡期12 h時受養(yǎng)護(hù)溫度影響顯著，齡期1~28 d受水灰比影響顯著，其次是養(yǎng)護(hù)溫度，受骨料體積含量和粗骨料級配影響較?。粡椥阅Ａ吭?2 h時，受養(yǎng)護(hù)溫度影響顯著，在齡期1 d時，受水灰比影響顯著，在齡期2~28 d時，受骨料體積含量影響顯著，粗骨料級配、水灰比和養(yǎng)護(hù)溫度影響不顯著。水灰比是軸心抗壓強(qiáng)度的重要影響因素，骨料體積含量是彈性模量的重要影響因素。

3)采用多元回歸分析，研究得出了影響因素與強(qiáng)度和彈性模量相關(guān)關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式?；貧w的可決系數(shù)R2均高于0.911，多元回歸分析準(zhǔn)確有效。

參考文獻(xiàn)：

[1] Stock A F, Hannantt D J, Williams R I T.The effect of aggregate concentration upon the strength and modulus of elasticity of concrete[J].Magazine of Concrete Research,1979,31(109): 225-234.

[2] Graft-Johnson J W S, Bawa N S.Effect of mix proportion, water-cement ratio, age and curing conditions on the dynamic modulus of elasticity of concrete[J].Building Science,1969,3(3): 171-177.

[3] 黃政宇.土木工程材料[M].北京：高等教育出版社, 2002.

HUANG Zhengyu.Civil engineering materials[M].Beijing: Higher Education Press,2002.

[4] 周士瓊.土木工程材料[M].北京：中國鐵道出版社, 2004.

ZHOU Shiqiong.Civil engineering materials[M].Beijing: China Railway Publishing House, 2004.

[6] Ranchero J L.Analyzing and determing relationships in elastic properties of concrete using wave propagation and vibration and uniaxial compression[D].Iuinois: University of Illinois at Urbana-Champaign, 2005.

[7] Kim J K, Han S H, Song Y C.Effect of temperature and aging on the mechanical properties of concrete: Part I.Experimental results[J].Cement and Concrete research, 2002, 32(7): 1087-1094.

[8] GB/T 14685—2011,建設(shè)用卵石,碎石[S].

GB/T 14685—2011,Pebble and crushed stone for construction[S].

[9] GB/T 50081—2002,普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) [S].

GB/T 50081—2002,Standard for test method of mechanical properties on ordinary concrete[S].

[10] ASTM C215-2008,Standard Test Method for Fundamental Transverse, Longitudinal, and Torsional Resonant Frequencies of Concrete Specimens [S].

[11] Neville A M.Properties of concrete [M].4nd edition.Essex: Pitman Books Limited, 2011.

[12] Han S H, Kim J K.Effect of temperature and age on the relationship between dynamic and static elastic modulus of concrete[J].Cement and Concrete Research, 2004, 34(7): 1219-1227.

[13] 張曉峒.EViews使用指南與案例[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社, 2007.

ZHANG Xiaotong.A guide to using EViews[M].Beijing: China Machine Press,2007.

(編輯蔣學(xué)東)

Influential factors on mechanical property of concrete at early-age

ZHOU Yong , GAO Jie, QU Wenjun

(Department of Structural Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China)

Abstract:The concrete at the age of 12 h~2 d presents obvious plasticity.In order to avoid large lateral deformation, a nondestructive method—impact resonance method was applied, which can give the dynamic modulus of concrete at early age directly.The relationship between the modulus of elasticity of concrete and the dynamic modulus of concrete is linear.Therefore the modulus of elasticity of concrete can be calculated from the dynamic modulus of concrete.Meanwhile, the influences of the volume contents of aggregate, the grade and type of coarse aggregate, the water-cement ratio and the curing temperature on the prismatic compressive strength and the modulus of elasticity of concrete at early age were investigated.Furthermore, the importance of each influential factors were researched at the same age.It is proved that the water-cement ratio is the most important on the prismatic compressive strength and the volume content of aggregate is the most important on modulus of elasticity of concrete.The relationship between the influential factors and the prismatic compressive strength or modulus of elasticity of concrete is established by multivariate regression analysis.

Key words：early age; impact resonance method; influential factors; importance analysis; multivariate regression analysis

通訊作者：屈文俊(1958-)，男，河南輝縣人，教授，博士，從事鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和耐久性的教學(xué)與研究；E-mail: quwenjun.tj@#edu.cn

基金項(xiàng)目：國家自然科學(xué)基金青年科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51208373)；上海市自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(14ZR1443300)

收稿日期：2015-03-25

中圖分類號：TU502.6

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號：1672-7029(2015)06-1323-08