聶少鋒，周緒紅，陶 瑩，石 宇

（1. 長安大學(xué)建筑工程學(xué)院，陜西 西安 710061；2. 重慶大學(xué)土木工程學(xué)院，重慶 400044）

歷次的臺風(fēng)災(zāi)害調(diào)查表明低矮房屋遭受破壞而造成的損失超過總損失的一半，而屋面破壞是其主要破壞形式之一[1]．對于傳統(tǒng)“一”型低矮房屋風(fēng)荷載特性，國內(nèi)外學(xué)者已做了大量研究．Case P C[2]對雙坡屋面低矮房屋以及 Shakeel A[3-4]對四坡屋面低矮房屋風(fēng)荷載特性進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)屋面的局部峰值風(fēng)壓一般出現(xiàn)在迎風(fēng)屋檐或屋脊附近；在相應(yīng)風(fēng)向角下，屋脊處的最大風(fēng)吸力隨著屋面坡度的增加而增大．Ozmen Y[5]對低層雙坡屋面進(jìn)行風(fēng)洞試驗研究發(fā)現(xiàn)：迎風(fēng)屋面傾角為 15°時所受風(fēng)吸力影響比 30°和 45°情況下更大．Nozawa[6]采用大渦模擬的方法分析了邊界層條件下湍流強(qiáng)度、地貌指數(shù)等參數(shù)對低矮建筑物風(fēng)荷載的影響．顧明[7]對常見低層雙坡屋面房屋的風(fēng)壓分布進(jìn)行了風(fēng)洞試驗和數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)屋檐、屋脊和外墻的轉(zhuǎn)角等房屋拐角區(qū)域均出現(xiàn)高負(fù)壓和高負(fù)壓梯度，迎風(fēng)挑檐有較大升力．孫穎昊[8]對帶檐口曲面雙坡屋面低矮房屋進(jìn)行的數(shù)值模擬分析表明：房屋幾何尺寸對曲面雙坡屋面風(fēng)壓系數(shù)的影響很??；水平和豎向檐口對曲坡屋面的風(fēng)壓分布和大小影響較大．陶玲[9]通過風(fēng)洞試驗研究表明低矮房屋的屋脊和出山的共同作用能夠有效減小屋面的風(fēng)荷載作用．張建勝[10]對低矮雙坡屋面風(fēng)壓進(jìn)行了數(shù)值模擬發(fā)現(xiàn)：屋面坡角和風(fēng)向角對屋面風(fēng)壓影響較大．戴益民[11]對低矮房屋屋面的風(fēng)荷載特性進(jìn)行了實(shí)測研究．王相軍[12]將低矮房屋表面平均風(fēng)壓風(fēng)洞試驗、數(shù)值模擬及實(shí)測進(jìn)行比較研究，發(fā)現(xiàn)迎風(fēng)面的屋角處是最會被破壞的地方．聶少鋒[13-14]通過風(fēng)洞試驗和數(shù)值分析研究了低層雙坡和四坡屋面的風(fēng)壓系數(shù)分布特性和體型系數(shù)，發(fā)現(xiàn)屋面坡度和屋面形式對屋面體型系數(shù)影響較大．《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)[15]中，僅給出了考慮屋面坡度影響的雙坡屋面的體型系數(shù)，對于“L”型和“T”型低矮房屋體型系數(shù)及其它影響因素均未提及．

分別對具有復(fù)雜體型的“L”型和“T”型低矮雙坡屋面房屋進(jìn)行風(fēng)洞試驗研究，研究不同風(fēng)向角下屋面的平均和脈動風(fēng)壓系數(shù)變化規(guī)律以及各面體型系數(shù)，并與傳統(tǒng)“一”型低矮建筑的風(fēng)荷載特性進(jìn)行對比分析．

1 風(fēng)洞試驗概況

1.1 試驗?zāi)Ｐ图皽y點(diǎn)布置

剛性測壓風(fēng)洞試驗?zāi)Ｐ陀? mm厚有機(jī)玻璃制作，保證模型在試驗風(fēng)速下具有足夠的強(qiáng)度和剛度．模型的幾何縮尺比為1：50，見圖1．

圖1 試驗?zāi)Ｐ虵ig.1 Test models

模型編號及試驗工況見表 1，模型對應(yīng)實(shí)際建筑尺寸及表面定義見圖 2．縮尺模型尺寸及測點(diǎn)布置見圖3．圖2中，模型1和模型2對應(yīng)實(shí)際尺寸檐口高均為 9.9 m，雙坡屋面，屋面坡度均為30°，挑檐長度均為0.9 m，風(fēng)向角為β．對房屋各表面進(jìn)行編號定義，以圖 2(d)為例進(jìn)行說明：0°風(fēng)向角下(β=0°)，A、C1和 C2面為迎風(fēng)墻面，E面為背風(fēng)墻面，T4和 T5面為迎風(fēng)屋面，T3面為背風(fēng)屋面，B2和 D2為左側(cè)風(fēng)墻面，B1和 D1為右側(cè)風(fēng)墻面，T1和T2面為側(cè)風(fēng)屋面．

1.2 大氣邊界層風(fēng)場模擬

采用粗糙元和尖劈被動模擬試驗風(fēng)場．大氣邊界層中的風(fēng)速剖面以式(1)形式模擬：

式中：Z0為參考高度；α為地面粗糙度指數(shù)，本文α=1.5；U0為參考高度處風(fēng)速；Z為測點(diǎn)高度；U為高度Z處測點(diǎn)的風(fēng)速．

大氣邊界層幾何相似比為 1:50．試驗過程中，選取風(fēng)洞中未受建筑物干擾點(diǎn)設(shè)置為參考高度，本次試驗參考點(diǎn)高度取為 0.917 5 m，對應(yīng)于實(shí)際高度 45.875 m．試驗風(fēng)速 13 m/s．各測點(diǎn)的風(fēng)壓數(shù)據(jù)采集頻率為312 Hz，采集時間為30 s．

表1 模型編號及工況Tab.1 Numbering and test cases of models

圖2 模型實(shí)際建筑尺寸Fig.2 Actual dimension of models

2 試驗結(jié)果處理

2.1 平均和脈動風(fēng)壓系數(shù)

根據(jù)各測點(diǎn)風(fēng)壓值和參考點(diǎn)處的總壓和靜壓值，首先以試驗參考點(diǎn)處的動壓為參考風(fēng)壓，按式(2)計算各測壓點(diǎn)的無量綱風(fēng)壓系數(shù)和脈動風(fēng)壓系數(shù)：

式中：Cpir為第i測點(diǎn)的風(fēng)壓系數(shù)；Cpirmsr為第i測點(diǎn)的脈動風(fēng)壓系數(shù)；pi為第i測點(diǎn)的風(fēng)壓；qr=pr0－pr∞為參考點(diǎn)處的動壓；pr0和pr∞分別為參考點(diǎn)處的總壓和靜壓；σp為脈動風(fēng)壓均方根．

其次，為便于體型系數(shù)對比分析，將試驗中直接測得的風(fēng)壓系數(shù)換算為以 10 m高度處風(fēng)壓為參考風(fēng)壓的風(fēng)壓系數(shù)．

2.2 體型系數(shù)

將各測點(diǎn)局部體型系數(shù)按式(3)對所在面進(jìn)行面積加權(quán)平均，得到該面體型系數(shù)：

式中：μsi為第i點(diǎn)局部體型系數(shù)，Ai為第i點(diǎn)所屬表面面積．

圖3 模型尺寸及測點(diǎn)布置圖Fig.3 Dimension and pressure tapping locations of models

3 風(fēng)壓系數(shù)等值線

3.1 模型1平均風(fēng)壓系數(shù)

部分風(fēng)向角下模型 1屋面的平均風(fēng)壓系數(shù)等值線見圖 4．由圖 4知：45°風(fēng)向角下，T2和 T4面的屋檐處由于氣流分離產(chǎn)生較大的風(fēng)吸力，而出現(xiàn)絕對值最大的平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)，其值為?1.6．T1和 T2面以及 T3和 T4面相交的陽屋脊處，平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)絕對值較大．絕對值最小的平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)分別出現(xiàn)在 T2和 T4面的中心區(qū)域．背風(fēng)屋面 T1和 T3面平均風(fēng)壓系數(shù)分布較均勻，其值在?0.85～?1.0之間．90°風(fēng)向角下，整個屋面的絕對值最大平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)為?1.7，出現(xiàn)在T4面的來流風(fēng)向山墻附近．T3面的平均風(fēng)壓系數(shù)分布很不均勻，由靠近山墻側(cè)的?1.3逐漸向遠(yuǎn)離來流方向減小為?0.64．T2面的平均風(fēng)壓系數(shù)在?0.42～?0.86之間．T1面作為背風(fēng)屋面，其平均風(fēng)壓系數(shù)分布非常均勻．135°風(fēng)向角下，斜向迎風(fēng)T3面的中心區(qū)域平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)較小，為?0.31，以環(huán)狀逐漸向外增大，屋檐和屋脊處最值為?0.99．整個屋面的絕對值最大的平均風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在T4面陽屋脊處，其值為?1.3．T1面的平均風(fēng)壓系數(shù)分布相對比較均勻，T2面的平均風(fēng)壓系數(shù)分布很不均勻，由四周的?0.82逐漸向中心區(qū)域變?yōu)?0左右．180°風(fēng)向角下，迎風(fēng)面 T3面平均風(fēng)壓系數(shù)與 150°和 165°風(fēng)向角下的分布情況相似．T1面內(nèi)以及 T1與 T3面的陽屋脊背后區(qū)域存在較大的負(fù)壓，絕對值最大平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)達(dá)?1.1左右，遠(yuǎn)離來流風(fēng)向的一側(cè)的絕對值最小平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)為?0.54．T2和 T3面平均風(fēng)壓系數(shù)分布較均勻．225°風(fēng)向角下，屋面的絕對值最大平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在背風(fēng)屋面 T2和 T4面的陰屋脊線后部，其值為?1.2．絕對值最小平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在斜向迎風(fēng)屋面T1和T3相交陽屋脊附近區(qū)域．

3.2 模型1脈動風(fēng)壓系數(shù)

部分風(fēng)向角下模型 1屋面的脈動風(fēng)壓系數(shù)等值線見圖 5．由圖 5知：(1) 45°風(fēng)向角下，T2和T4面的屋檐處由于氣流分離嚴(yán)重而產(chǎn)生較大脈動風(fēng)壓系數(shù)值 0.8，而后脈動風(fēng)壓系數(shù)向著屋脊方向逐漸減?。筹L(fēng)屋面 T1和 T3面的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布很均勻．(2) 90°風(fēng)向角下，整個屋面的最大脈動風(fēng)壓系數(shù)為 0.8，出現(xiàn)在 T4面的來流風(fēng)向靠近山墻處．迎風(fēng)面 T2面屋檐附近的脈動風(fēng)壓系數(shù)最大為 0.6．側(cè)風(fēng)面 T3面的脈動風(fēng)壓系數(shù)呈階梯狀．(3) 45°～90°風(fēng)向角下，背風(fēng)屋面 T1面的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布非常均勻．(4) 135°風(fēng)向角下，T3面變?yōu)橛L(fēng)屋面，該面在來流風(fēng)向下，屋檐及靠近山墻附近脈動風(fēng)壓系數(shù)最大，為0.7．T2面中心區(qū)域，以及 T1面內(nèi)與 T2面的屋脊背后也存在較大的脈動風(fēng)壓系數(shù)，其值為 0.50．(5) 135～210°風(fēng)向角下，T4面為背風(fēng)屋面，該面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布均非常均勻．(6) 180°風(fēng)向角下，迎風(fēng)屋面 T3面屋檐處的脈動風(fēng)壓系數(shù)最大，其值為 0.60，而后向遠(yuǎn)離來流方向逐漸減?。甌1、T2和 T4面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)均分布相對均勻．(7) 225°風(fēng)向角下，最大脈動風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在 T1和 T3面迎風(fēng)側(cè)的角部，其值達(dá) 0.55．背風(fēng)面 T2和 T4面在屋脊附近也存在較大的脈動風(fēng)壓系數(shù)．

3.3 模型2平均風(fēng)壓系數(shù)

部分風(fēng)向角下模型 2屋面平均風(fēng)壓系數(shù)等值線見圖 6．由圖 6知：(1) 0°風(fēng)向角下，側(cè)風(fēng)屋面T1和T2面靠近迎風(fēng)墻處的絕對值最大平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)達(dá)-1.1，而后向遠(yuǎn)離來流方向逐漸減?。甌4和T5面的迎風(fēng)屋檐處絕對值最大平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)達(dá)-0.76．背風(fēng)屋面 T3面平均風(fēng)壓系數(shù)分布很均勻．(2) 45°風(fēng)向角下，迎風(fēng)屋面T2和T4面平均風(fēng)壓系數(shù)分布沿陰屋脊線對稱分布，該面上絕對值最大平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)在檐口處為?1.3，而絕對值最小平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)為?0.32．背風(fēng)屋面 T1和 T3面平均風(fēng)壓系數(shù)分布很均勻．T5面由于受到 T1和T2面的遮擋，平均風(fēng)壓系數(shù)分布很不均勻，在?0.16～?0.80之間．(3) 90°風(fēng)向角下，T3和 T4面為側(cè)風(fēng)屋面，絕對值最大負(fù)平均風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在T4面上，達(dá)-1.4．T3面的平均風(fēng)壓系數(shù)分布與文獻(xiàn)[13]“一”型雙坡屋面房屋 90°風(fēng)向角下側(cè)風(fēng)屋面的平均風(fēng)壓系數(shù)分布情況相似．背風(fēng)屋面 T1面平均風(fēng)壓系數(shù)分布非常均勻．(4) 135°風(fēng)向角下，T3面變?yōu)橛L(fēng)屋面，該面上的平均風(fēng)壓系數(shù)分布情況與文獻(xiàn)[13]“一”型雙坡屋面房屋在 45°風(fēng)向角下相同位置迎風(fēng)屋面的平均風(fēng)壓系數(shù)分布情況相似，屋檐與屋脊處平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)較大，為?0.65，中心區(qū)域平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)較小，為?0.31．T4面的平均風(fēng)壓系數(shù)由靠近山墻處的?1.3逐漸變?yōu)槲菁固幍?0.99．T2面內(nèi)中心區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)為 0.03，然后以環(huán)狀向四周負(fù)壓逐漸增大，絕對值最大負(fù)平均風(fēng)壓系數(shù)為?0.99．T1和T5面上的平均風(fēng)壓系數(shù)分布較均勻．(5) 180°風(fēng)向角下，T3面為正迎風(fēng)面，屋檐和屋脊處均產(chǎn)生較大的負(fù)平均風(fēng)壓系數(shù)．中心區(qū)域的平均風(fēng)壓系數(shù)較小．T4和 T5面平均風(fēng)壓系數(shù)分布較均勻．T1和T2面平均風(fēng)壓系數(shù)在?0.73～?0.81之間．

3.4 模型2脈動風(fēng)壓系數(shù)

部分風(fēng)向角下模型 2屋面的脈動風(fēng)壓系數(shù)等值線見圖 7．由圖 7知：0°風(fēng)向角下，最大脈動風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在 T1和 T2面迎風(fēng)側(cè)的角部，其值為0.65，而后向遠(yuǎn)離來流方向逐漸減小為 0.26．T4和 T5面的脈動風(fēng)壓系數(shù)由屋檐處的 0.54，向屋脊方向逐漸減小為 0.21．背風(fēng)屋面 T3面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布均勻．45°風(fēng)向角下，最大脈動風(fēng)壓系數(shù)也出現(xiàn)在迎風(fēng)屋面 T2和 T4面的屋檐處，其值為 0.63，而后向遠(yuǎn)離來流方向逐漸減?。甌1、T3和 T5面的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布較均勻．90°風(fēng)向角下，最大脈動風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)在 T4面來流風(fēng)向處，其值為 0.66．迎風(fēng)屋面 T2面屋檐處脈動風(fēng)壓系數(shù)也較大，為0.59．T1和T5面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布很均勻．側(cè)風(fēng)屋面 T3面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)從來流一側(cè)的 0.38向遠(yuǎn)離來流風(fēng)向一側(cè)逐漸減小為0.17．135°風(fēng)向角下，T3面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布情況與文獻(xiàn)[13]“一”型雙坡屋面房屋在 45°風(fēng)向角下相同位置迎風(fēng)屋面的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布情況相似，該面迎風(fēng)一側(cè)的角部脈動風(fēng)壓系數(shù)最大，而中心區(qū)域的脈動風(fēng)壓系數(shù)較?。?80°風(fēng)向角下，T3面上的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布與文獻(xiàn)[13]“一”型雙坡屋面房屋在 0°風(fēng)向角下相同位置迎風(fēng)屋面的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布情況相似．靠近來流方向屋檐處出現(xiàn)最大的脈動風(fēng)壓系數(shù) 0.5，隨后向屋脊方向逐漸減?。溆啾筹L(fēng)屋面的脈動風(fēng)壓系數(shù)分布均較均勻．

圖4 模型1平均風(fēng)壓系數(shù)等值線Fig.4 Isolines of mean pressure coefficient of model 1

圖5 模型1屋面脈動風(fēng)壓系數(shù)等值線Fig.5 Isolines of fluctuating pressure coefficient of model 1

圖6 模型2屋面平均風(fēng)壓系數(shù)等值線Fig.6 Isolines of mean pressure coefficient of model 2

圖7 模型2屋面脈動風(fēng)壓系數(shù)等值線Fig.7 Isolines of fluctuating pressure coefficient of model 2

4 體型系數(shù)

模型各屋面體型系數(shù)隨風(fēng)向角變化曲線及對比分析見圖8．圖8中根據(jù)模型1的對稱性，將其各屋面在0～45°風(fēng)向角下的體型系數(shù)補(bǔ)齊．

圖8 各屋面體型系數(shù)隨風(fēng)向角變化曲線及對比分析Fig.8 Variation curves of shape coefficient with wind direction of roofs

4.1 模型1（“L”型房屋）各面體型系數(shù)

由圖8知：在各風(fēng)向角下，四個屋面均承受負(fù)壓力．T1、T2、T3和 T4分別在 30°、225°、60°、135°風(fēng)向角下體型系數(shù)達(dá)到最大負(fù)值?1.143、?1.027、?1.143、?1.144．將模型 1 各屋面體型系數(shù)與文獻(xiàn)[9]中“一”型雙坡屋面房屋中相應(yīng)屋面體型系數(shù)進(jìn)行對比分析：90°風(fēng)向角下，迎風(fēng)屋面 T2面和背風(fēng)屋面 T1面的體型系數(shù)分別為“一”型雙坡屋面房屋在 0°風(fēng)向角下迎風(fēng)屋面和背風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.3倍和 1.1倍；側(cè)風(fēng)屋面T3和T4面體型系數(shù)分別為“一”型雙坡屋面房屋中側(cè)風(fēng)屋面體型系數(shù)的1.3倍和1.42倍．180°風(fēng)向角下，側(cè)風(fēng)屋面 T1面體型系數(shù)約為“一”型雙坡屋面房屋在 0°風(fēng)向角下迎風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.5倍；迎風(fēng)屋面 T3面體型系數(shù)約為“一”型雙坡屋面房屋中相應(yīng)側(cè)風(fēng)屋面體型系數(shù)的1.26倍．

4.2 模型2（“T”型房屋）各面體型系數(shù)

由圖8知：在各風(fēng)向角下，五個屋面均承受負(fù)壓力．T1、T2、T3、T4和 T5面分別在 45°、180°、75°、135°、135°風(fēng)向角下體型系數(shù)達(dá)到最大負(fù)值?1.041、?0.806、?0.887、?1.194、?0.83．

將模型 2各屋面體型系數(shù)與文獻(xiàn)[9]中“一”型雙坡屋面房屋中相應(yīng)屋面體型系數(shù)對比分析：0°風(fēng)向角下，側(cè)風(fēng)屋面 T1和 T2的體型系數(shù)與“一”型雙坡屋面房屋在 90°風(fēng)向角下側(cè)風(fēng)屋面T1和 T2的體型系數(shù)基本相等，其值分別為?0.66和?0.69左右；迎風(fēng)屋面T4和T5面的體型系數(shù)與“一”型雙坡屋面房屋在 0°風(fēng)向角下的迎風(fēng)屋面體型系數(shù)基本相等，均為?0.44左右；背風(fēng)屋面T3面體型系數(shù)與“一”型雙坡屋面房屋背風(fēng)屋面體型系數(shù)也基本相等，分別為?0.712和?0.698．90°風(fēng)向角下，背風(fēng)屋面 T1面體型系數(shù)為“一”型雙坡屋面房屋中背風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.05倍；迎風(fēng)屋面 T2面體型系數(shù)為“一”型雙坡屋面房屋中正向迎風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.18倍；側(cè)風(fēng)屋面 T3和T4面體型系數(shù)分別為“一”型雙坡屋面房屋中側(cè)風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.27倍和 1.07倍．180°風(fēng)向角下，迎風(fēng)屋面 T3面體型系數(shù)為“一”型雙坡屋面房屋中正向迎風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.17倍；背風(fēng)區(qū)域屋面(T1、T2、T4和 T5)體型系數(shù)相差不大，約為-0.82左右，是“一”型雙坡屋面房屋中背風(fēng)屋面體型系數(shù)的 1.17倍．在該風(fēng)向角下，模型 2與“一”型雙坡屋面房屋相應(yīng)屋面體型系數(shù)的差異有一定原因是由房屋長度尺寸不同引起的．

5 結(jié)論

(1) 由于試驗?zāi)Ｐ脱刂行木€具有對稱性，在相應(yīng)風(fēng)向角下，風(fēng)壓系數(shù)也呈對稱分布．在30°坡角下，屋面屋檐及屋脊附近因氣流分離常形成較高負(fù)壓，迎風(fēng)屋面風(fēng)壓系數(shù)多呈環(huán)狀分布；當(dāng)屋面處于背風(fēng)區(qū)域時，平均和脈動風(fēng)壓系數(shù)分布相對均勻．來流方向屋檐處常有較高脈動風(fēng)壓系數(shù)．

(2) “L”型和“T”型低層房屋因其形狀相對復(fù)雜，各面間的相互干擾較大，因此體型系數(shù)變化規(guī)律也相對復(fù)雜的多，盡管與傳統(tǒng)“一”型房屋各面體型系數(shù)變化有一定的規(guī)律性，但是必須考慮各面間的相互干擾使得其風(fēng)壓增大的效應(yīng)．

References

[1] 張相庭. 工程抗風(fēng)設(shè)計計算手冊[M].北京: 中國建筑工業(yè)出版社,1998.ZHANG Xiangting. Calculation handbook for wind resistant design of engineering[M].Beijing: China Architecture Industry Press, 1998.

[2] CASE P C, ISYUMOV N. Wind loads on low buildings with 4:12 gable roofs in open country and suburban exposures[J].Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,1998,77/78:107-118.

[3] SHAKEEL A, KRISHEN K. Interference effects on wind loads on low-rise hip roof buildings[J].Engineering Structures, 2001,23(12):1577-1589.

[4] SHAKEEL A, KRISHEN K. Effect of geometry on wind pressures on low-rise hip roof buildings[J].Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics. 2002,90(7):755-779.

[5] OZMEN Y, BAYDAR E, BEECK J P A J V. Wind flow over the low-rise building models with gabled roofs having different pitch angles[J].Building and Environment,2016, 95 (1): 63-74.

[6] NOZAWA K, TAMURA T. Large eddy simulation of the flow around a low-rise building immersed in a rough-wall turbulent boundary layer[J].Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics,2002,90:1151-1162.

[7] 顧明, 趙雅麗, 黃強(qiáng), 等.低層房屋屋面平均風(fēng)壓的風(fēng)洞試驗和數(shù)值模擬[J].空氣動力學(xué)學(xué)報,2010,28(1):82-87.GU Ming, ZHAO Yali, HUANG Qiang, et al.Wind tunnel test and numerical simulation of mean wind pressures on roof of low- rise buildings[J].Acta Aerodynamica Sinica,2010,28(1):82-87.

[8] 孫穎昊, 周岱, 陳怡然.帶檐口曲面雙坡屋面風(fēng)壓數(shù)值模擬[J].空間結(jié)構(gòu),2013,19(1):41-49.SUN Yinghao, ZHOU Dai, CHEN Yiran. Numerical simulation of wind pressure on concave gable roof with cornice[J].Spatial Structures,2013,19(1):41-49.

[9] 陶玲, 黃鵬, 全涌, 等. 屋脊和出山對低矮房屋屋面風(fēng)荷載的影響[J] .工程力學(xué),2012,29(4):113-127.TAO Ling, HUANG Peng, QUAN Yong,et al.Effect of ridge and protruding gable wall on wind loadings on lowrise buildings’roof[J].Engineering Mechanics, 2012,29(4): 113-127.

[10] 張建勝, 周鋒盧, 成原,等.典型低矮雙坡屋蓋平均風(fēng)壓的數(shù)值模擬[J].浙江工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2014,42(3):302-306.ZHANG Jiansheng, ZHOU Fenglu, CHENG Yuan, et al.Numerical simulation study of wind pressures on typical low-rise building with gable roof[J].Journal of Zhejiang University of Technology,2014,42(3):302-306.

[11] 戴益民, 李秋勝, 李正農(nóng).低矮房屋屋面風(fēng)壓特性的實(shí)測研究[J].土木工程學(xué)報,2008,41(6):9-13.DAI Yimin, LI Qiusheng, LI Zhengnong. Experimental study of wind pressures on a low-rise full-scall building[J].Civil Engineering Journal,2008,41(6):9-13.

[12] 王相軍, 戴益民, 閆旭光, 等.低矮房屋表面平均風(fēng)壓的數(shù)值模擬和實(shí)測及風(fēng)洞試驗比較研究[J].建筑結(jié)構(gòu),2014,44(10): 84-88.WANG Xiangjun, DAI Yimin, YAN Xuguang, et al.Numerical simulation,field measurements and wind tunnel of mean wind pressures on the low-rise building surface[J].Building Structure, 2014,44(10):84-88.

[13] 聶少鋒, 周緒紅, 石宇, 等. 低層坡屋面房屋風(fēng)荷載特性風(fēng)洞試驗研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報,2012,33(3):118-125.NIE Shaofeng, ZHOU Xuhong, SHI Yu, et al. Wind tunnel test on wind load characteristic of low-rise sloping roof buildings[J].Journal of Building Structures,2012,33(3):118-125.

[14] 周緒紅, 聶少鋒, 周天華, 等.低層雙坡屋面建筑三維定常風(fēng)場數(shù)值模擬[J].工程力學(xué),2010,27(3):19-29.ZHOU Xuhong, NIE Shaofeng, ZHOU Tianhua, et al.Numerical simulation of 3D steady atmospheric flow around low-rise gable roof building[J].Engineering Mechanics, 2010,27 (3):19-29.

[15] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部. 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范:GB50009-2012 [S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.Ministry of Housing and Urban-Rural Development of People’s Republic of China. Load code for the design of building structures: GB50009-2012 [S].Beijing: China Architecture & Building Press, 2012.