黃玉屏

（中國瑞林工程技術(shù)有限公司，江西 南昌330031）

1 概述

建筑位于南昌市撫生南路與九洲大街交叉口以西，距贛江約5 km。建筑物地下三層，負(fù)一層為大型超市，負(fù)二、三層為地下車庫、設(shè)備用房及部分人防地下室。地上由超高層寫字樓和購物中心裙樓組成：寫字樓地上27 層，房屋高度122.400 m；購物中心集娛樂、餐飲、影院等為一體的商業(yè)綜合體，地上主體為6～8層，高度28～45 m。建筑剖面見圖1。

圖1 建筑剖面圖（單位：m）Fig.1 Building section

建筑±0.000絕對標(biāo)高為+21.100 m，三層地下室層高分別為6.20，3.80和4.10 m。地下室底板落在中密粗砂層上，上部建筑荷載差異顯著；場地距贛江很近，地下水位的升降與贛江水位密切相關(guān)，抗浮水位很高且變化幅度大。基礎(chǔ)設(shè)計面臨著上部荷載差異顯著、地下水浮力大等重大技術(shù)難題。通過對樁基（承臺）+抗浮錨桿（抗拔樁）+防水底板和筏板+局部抗浮錨桿兩種基礎(chǔ)型式的綜合分析對比，優(yōu)化選擇了合理、經(jīng)濟的基礎(chǔ)型式，解決了本工程結(jié)構(gòu)方案設(shè)計的關(guān)鍵問題。

2 地基工程地質(zhì)條件

根據(jù)巖土工程勘察報告，場地巖土層自上而下為雜填土、粉質(zhì)粘土、細(xì)砂、中砂、粗砂、礫砂、強風(fēng)化和中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖?？垢≡O(shè)計水位絕對標(biāo)高為+18.000 m。地基土層分布見圖2，巖土層力學(xué)設(shè)計參數(shù)詳見表1。

圖2 地基土層分布示意圖Fig.2 The foundation soil distribution diagram

表1 各巖土層力學(xué)設(shè)計參數(shù)表Tab.1 List of each layer geotechnical mechanic design parameter

第⑤層粗砂層為灰色，中密狀態(tài)，飽和，主要礦物成分為石英、云母、長石，級配較好。

第⑧層中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖為紫紅色，風(fēng)化裂隙一般發(fā)育，巖芯呈碎塊狀、短柱狀、柱狀。屬軟巖-極軟巖。

3 基礎(chǔ)設(shè)計

地下室底板板面標(biāo)高為+6.900 m，落在第⑤層中密粗砂層上。粗砂層地基承載力特征值180 kPa，可作為防水底板或筏板基礎(chǔ)的持力層，中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖也可為樁基的持力層。抗浮設(shè)計水位高于地下室底板板面11.100 m。

根據(jù)地基工程地質(zhì)條件和工程特點，并參考借鑒類似工程：王嘯等［1］在地下室抗浮設(shè)計水頭7.2 m時，基礎(chǔ)采用1.2 m厚的筏板，中庭處的筏板局部加厚至1.8 m，考慮了筏板協(xié)同上部框架梁、柱上部結(jié)構(gòu)荷載和地下水浮力作用。趙寶利［2］在地下室抗浮設(shè)計水頭11.17 m時，采用承臺（兼柱帽）+筏板+抗壓兼抗拔樁的基礎(chǔ)型式，筏板厚度0.9 m。馬竹青［3］在青島火車站地下室設(shè)計中，提出了用抗浮錨桿取代抗拔樁的設(shè)計思路，較抗拔樁方案工期提前4 個月，總造價節(jié)約103萬元。李哲琳等［4］從施工工期、難易程度綜合比較抗拔樁和抗浮錨桿，認(rèn)為抗浮錨桿相比抗拔樁更具適應(yīng)性，施工相對簡單，對保證工程質(zhì)量有積極作用。

司徒德冠［5］和王毅［6］介紹了目前國內(nèi)地下室抗浮通常采用的3種措施：

1）配重法。利用建筑地下室底板及以上的結(jié)構(gòu)自重（不包括建筑活荷載及裝修荷載）來抵抗地下水的浮力。當(dāng)水的浮力與建筑物的自重相差不大時，較為經(jīng)濟。

2）抗拔樁。抗拔樁設(shè)計應(yīng)同時考慮兩種不利荷載工況：一是地下水位最高，即達(dá)到抗浮水位時，抗拔樁承受豎直向上的力，并通過樁身與周圍土體的側(cè)摩阻力將其傳給基礎(chǔ)下地基土體；另一種是地下水位下降至基礎(chǔ)底面以下，此時，抗拔樁和其他基樁一起承受全部豎直向下的荷載，也即抗拔樁成為抗壓基樁。兩種工況下，同一根抗拔樁的承載力、裂縫、變形的計算明顯不同，抗拔樁的樁長和樁數(shù)應(yīng)同時滿足這兩種工況的要求。

3）抗浮錨桿?？垢″^桿受力最為直接，通過自身抗拉將地下室結(jié)構(gòu)整體和基礎(chǔ)巖層或者堅硬土層拉住。施工工藝簡單，適用于堅硬土層或巖層地基。

本工程地下室水位高，配重法不適用。采用抗浮錨桿來進行地下室的抗浮，比抗拔樁施工工期更短，且造價更為經(jīng)濟。

3.1 超高層寫字樓基礎(chǔ)方案

寫字樓地上為框架-核心筒結(jié)構(gòu)，為滿足豎向承載力要求和沉降量的控制，擬采用樁-筏基礎(chǔ)?；A(chǔ)的筏板厚度由筒體與框架柱處抗沖（剪）切承載力控制，并充分考慮核心筒與外框架柱間的沉降差異及基礎(chǔ)底板的整體彎曲變形影響。經(jīng)驗算，筏板厚度2.00 m，筏板基礎(chǔ)的沉降量滿足了規(guī)范限值要求。

樁基采用Φ1 000、Φ1 100兩種樁徑的鉆孔灌注樁，樁端持力層為中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖。根據(jù)場地內(nèi)試樁報告，單樁豎向承載力特征值分別為6 500 kN，7 800 kN，平均樁長約13 m。

經(jīng)驗算，該區(qū)域結(jié)構(gòu)自重大于地下水浮力作用，故樁基礎(chǔ)不考慮抗浮設(shè)計。

3.2 購物中心基礎(chǔ)方案

購物中心地上為框架結(jié)構(gòu)。在不考慮建筑上部結(jié)構(gòu)活荷載，僅考慮結(jié)構(gòu)自重的條件下，裙樓（含三層地下室）總重量平均為91 kN·m-2。地下室底板厚度按350 mm考慮，底板底標(biāo)高6.550 m（6.900-0.350），設(shè)計水頭高度11.45 m（18-6.55），則地下室底板所受的地下水浮力標(biāo)準(zhǔn)值為114.5 kPa，結(jié)構(gòu)整體抗浮不滿足要求，基礎(chǔ)設(shè)計時必須考慮地下水浮力的作用。適用的基礎(chǔ)型式有兩種：方案Ⅰ“樁基（承臺）+抗浮錨桿（抗拔樁）+防水底板”，方案Ⅱ“筏板+局部抗浮錨桿”。

3.2.1 方案Ⅰ：樁基（承臺）+抗浮錨桿（抗拔樁）+防水底板

利用樁基承受上部結(jié)構(gòu)的豎向荷載，選用直徑分別為Φ800、Φ900、Φ1 000的鉆孔灌注樁，樁端持力層為中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，樁端進入持力層不小于1 d。

采用抗浮錨桿（抗拔樁）來抵抗地下水浮力，使地下室底板處于自平衡狀態(tài)。

防水底板是構(gòu)造底板，板厚較薄，剛度較小，僅考慮承受地下底板水浮力（向上）以及底板自重與板上活載（向下）所產(chǎn)生的作用。

1）抗浮錨桿和抗拔樁抗浮方案的技術(shù)經(jīng)濟比較

（1）抗浮錨桿。抗浮錨桿的承載力特征值Rt對甲級建筑物是通過現(xiàn)場試驗確定，并應(yīng)滿足規(guī)范［7］公式（8.6.3）Rt≤0.8 πd1lf的要求，且現(xiàn)行規(guī)范對抗浮錨桿沒有裂縫寬度的限值要求。

勘察過程中，在場地內(nèi)完成了三根錨桿的抗拔試驗。錨桿孔徑Φ180，采用普通硅酸鹽水泥P.0 42.5，水灰比0.40～0.60，注漿體強度不低于30.0 MPa，錨桿入持力層中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖3 m，內(nèi)配1ΦT36（PSB930）通長高強預(yù)應(yīng)力錨筋，錨桿長度約12～13 m。單根錨桿抗拔承載力特征值為400 kN。

（2）抗拔樁?？拱螛兜沫h(huán)境類別為二a，裂縫控制等級為三級，最大裂縫寬度限值0.20 mm。根據(jù)圖集［8］，擬選用BZ800-10-C-C30，即樁徑Φ800，縱向鋼筋10Φ20，箍筋Φ8?？拱螛痘炷罜30，樁全截面進入持力層中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖3 d，樁長約12～13 m，單根抗拔樁受拉抗裂承載力標(biāo)準(zhǔn)值為400 kN。

抗拔樁的受拉抗裂承載力標(biāo)準(zhǔn)值由3方面決定：

①據(jù)規(guī)范［9］公式（5.4.6-1）Tuk=∑λiqsikuili得出樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值，該值取決于土層性質(zhì)。式中λi為各土層的抗拔系數(shù)，qsik為樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值，ui為樁身周長，li為第i土層的厚度。

②據(jù)規(guī)范［9］公式（5.8.7）N≤fyAS+fpyApy得出樁的正截面受拉承載力，該值取決于樁身的配筋。式中fy和fpy為樁身所配的普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值；AS和Apy為樁身的普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積。

③據(jù)規(guī)范［9］公式（5.8.8-4）wmax≤wlim，式中wmax為按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的最大裂縫寬度，wlim為最大裂縫寬度。經(jīng)查［9］表3.5.3，在二a類環(huán)境中，鋼筋混凝土樁裂縫控制等級為三級，Wlim是0.2 mm。裂縫寬度Wlim=0.2 mm的條件下，由規(guī)范［10］公式（7.1.1-3）wmax≤wlim和［10］公式（7.1.2）wmax=αcrψσs（1.9cs+0.08deq/ρte）/Es得出的樁身受拉抗裂承載力標(biāo)準(zhǔn)值，也取決于樁身的配筋。

由此可見，因為混凝土抗拉強度相對很差，在正常使用極限狀態(tài)下，樁身混凝土出現(xiàn)裂縫退出工作，樁的縱向鋼筋承擔(dān)全部拉力。抗拔樁的受拉抗裂承載力標(biāo)準(zhǔn)值的大小除了土層性質(zhì)外，更為重要的是樁身的配筋。與田微［11］的計算結(jié)果是一致的。

通過上述對抗浮錨桿、抗拔樁的對比分析，在單點抗拔承載力特征值400 kN相等的情況下，抗浮錨桿具有直徑小，水泥、鋼筋用量少，施工快捷、檢測方便的優(yōu)勢。

因此，擬采用抗浮錨桿作為地下室底板的抗浮措施。

2）抗浮錨桿的平面布置。地下室防水底板厚350 mm，板底絕對標(biāo)高+6.650 m?？垢≡O(shè)計水位高于地下室底板底面11.450 m，底板的水浮力很大，達(dá)114.5 kPa。據(jù)此，擬采用滿堂布置抗拔錨桿的形式，標(biāo)準(zhǔn)柱跨（8.4 m×8.4 m）錨桿間距為1.68 m×2.1 m，詳見圖3。利用錨桿的抗拔作用抵消單位板跨內(nèi)的水浮力作用，底板處于自平衡狀態(tài)，使防水底板的板厚、配筋最為經(jīng)濟。

圖3 標(biāo)準(zhǔn)跨錨桿平面布置圖Fig.3 Standard cross bolt layout

水的容重γ水=10 kN·m-3，混凝土底板的容重γ混凝土=26 kN·m-3；

單根錨桿所承擔(dān)的底板抗浮區(qū)域范圍為1.68 m（a）×2.1 m（b）；

底板厚度h=0.35 m；水頭差d=11.45 m；

單根錨桿承擔(dān)的底板水浮力標(biāo)準(zhǔn)值FK：

單根錨桿范圍內(nèi)底板自重標(biāo)準(zhǔn)值GK：

單根錨桿承擔(dān)的浮力作用值Nwk：

根據(jù)規(guī)范［12］條文說明3.2.4條，在傾覆、滑移或漂浮等有關(guān)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的驗算中，永久荷載效應(yīng)一般對結(jié)構(gòu)的有利的，荷載分項系數(shù)γG一般應(yīng)取小于1.0的值，γG=0.9。

單根錨桿的抗拔承載力特征值為400.00 kN；

根據(jù)規(guī)范［7］5.4.3，Gk/Nwk≥Kw

Gk：建筑物自重及壓重之和（kN）；Nwk：浮力作用值（kN）；

Kw抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)，一般情況下可取1.05。

故單根錨桿的抗拔作用能抵抗所承擔(dān)的底板抗浮區(qū)域水的浮力作用。

3）局部特高浮力區(qū)抗浮錨桿的設(shè)置。底板厚度350 mm，在不考慮建筑上部結(jié)構(gòu)活荷載作用，僅考慮結(jié)構(gòu)自重的計算條件下，根據(jù)PKPM豎向?qū)Ш傻慕Y(jié)果，購物中心部分框架柱的水浮力標(biāo)準(zhǔn)值范圍為-322～-6 359 kN，差異較大。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)水浮力最大的框架柱存在于兩種情況之中：①正負(fù)零標(biāo)高以上由于中庭部分開大洞而被抽掉的框架柱；②純地下室的框架柱。該部分框架柱只有地下三層，地面以上無建筑物。這兩種情況下的框架柱受豎向荷載小，水浮力大。以最大框架柱水浮力-6 359 kN來計算，采用滿堂布置抗浮錨桿，錨桿間距為1.68 m×2.1 m，單個框架柱下（框架柱下不布置抗浮錨桿）共可布置19根（詳見圖4），可承擔(dān)的抗拔承載力特征值為19×400=7 600 kN，Gk/Nwk=7 600/6 359=1.20＞1.05，所布置的抗浮錨桿數(shù)量可滿足框架柱承受的最大水浮力要求。

4）抗浮錨桿的優(yōu)化布置。根據(jù)PKPM-JCCAD的計算結(jié)果，框架柱下需布置兩個Φ800的樁基，以承受上部結(jié)構(gòu)的豎向荷載。雙樁承臺大小2.0 m×4.4 m×2.0 m，承臺范圍內(nèi)取消2根錨桿，則單個框架柱下（框架柱下不布置抗浮錨桿）共可布置17根（圖5），可承擔(dān)的抗拔承載力特征值為17×400=6 800 kN，Gk/Nwk=6 800/（6 359-26×2×4.4×1.65）=1.14＞1.05，則所布置的抗浮錨桿數(shù)量可滿足框架柱承受的最大水浮力要求。

圖4 標(biāo)準(zhǔn)柱錨桿平面布置圖Fig.4 Standard column bolt layout

圖5 標(biāo)準(zhǔn)柱錨桿優(yōu)化平面布置圖Fig.5 Standard column bolt optimization layout

5）地下室防水底板的配筋及抗裂計算。把抗浮錨桿作為地下室防水底板的支點，則底板的計算模型可簡化為四邊點支撐的連續(xù)板，板跨為1.68 m×2.1 m。根據(jù)手冊［13］表4-26，按μ=1/6 計算防水底板的荷載準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值。按裂縫寬度［Wmax］=0.2 mm，底板保護層厚度50 mm計算，板配筋和裂縫寬度結(jié)果見表2。

表2 防水板配筋和裂縫寬度計算結(jié)果Tab.2 Calculation results of reinforcement and crack width of waterproof board

表2表明，方案Ⅰ地下室底板的板厚、板配筋均較小。

3.2.2 方案Ⅱ：筏板+局部抗浮錨桿

筏板基礎(chǔ)板厚較大，具有足夠的剛度以調(diào)節(jié)基礎(chǔ)的不均勻沉降，通過利用上部結(jié)構(gòu)荷載和筏板自重來抵抗水浮力。相對方案Ⅰ，方案Ⅱ省去了樁基，但由于筏板基礎(chǔ)混凝土體積大，施工過程中產(chǎn)生大量的水化熱容易產(chǎn)生裂縫，且筏板厚度相對方案Ⅰ防水底板大許多，板配筋量更大。

1）筏板基礎(chǔ)的地基承載力特征值修正計算。筏板基礎(chǔ)持力層為⑤粗砂層，地基承載力特征值180 kPa，變形模量22 MPa。根據(jù)規(guī)范［7］第5.2.4，當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3 m 或埋置深度大于0.5 m 時，從荷載試驗或其他原位測試、經(jīng)驗值等方法確定的地基承載力特征值fak尚應(yīng)進行深、寬修正為基底土層的地基承載力特征值fa，其計算公式為

式中：寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)ηb，ηd，應(yīng)按基底下土的類別查取。根據(jù)規(guī)范［7］表5.2.4，本工程ηd=4.4；γ應(yīng)為與基底接觸的土層的天然重度。該土層位于地下水位以下時，采用浮重γ′，其值為飽和重度γsat-10；d基礎(chǔ)埋置深度（m），一般自室外地面標(biāo)高算起，在填方整平地區(qū)，可自填土地面標(biāo)高算起，但當(dāng)填土是在上部結(jié)構(gòu)施工后完成時，應(yīng)從天然地面標(biāo)高算起。對于地下室，如采用筏基時，基礎(chǔ)埋置深度自室外地面標(biāo)高算起。

本工程，室內(nèi)外高差0.1 m，當(dāng)筏板厚度按0.8 m計算時，地下室底板底絕對標(biāo)高為6.1 m。則地下水位以上的高度為21.1-0.1-18.0=3.0 m，地下水位以下的高度為18.0-6.1=11.9 m。經(jīng)深度修正后，筏板基礎(chǔ)修正后的地基承載力特征值

2）筏板基礎(chǔ)在上部荷載作用下的驗算。在上部荷載的作用下，當(dāng)?shù)叵率曳ぐ搴?00 mm時，根據(jù)PKPMJCCAD的驗算結(jié)果，筏板基礎(chǔ)的基底反力為208 kPa，小于筏板基礎(chǔ)修正后的地基承載力特征值797 kPa。其中框架柱的抗沖切問題可通過局部加厚筏板的方法來解決。因此，采用筏板基礎(chǔ)來承受上部結(jié)構(gòu)荷載的方案可行。

3）筏板基礎(chǔ)抗浮驗算。地下室底板板面標(biāo)高為+6.90 m，當(dāng)?shù)叵率曳ぐ搴?00 mm 時，底板板底標(biāo)高為+6.10 m?？垢≡O(shè)計水位標(biāo)高為+18.000 m?？垢≡O(shè)計水位高于地下室底板底面11.90 m。故筏板所受的地下水浮力標(biāo)準(zhǔn)值為119.00 kPa。在不考慮建筑上部結(jié)構(gòu)活荷載作用，僅考慮結(jié)構(gòu)自重的計算條件下，裙房和地下室總重量平均為103.2 kN·m-2，結(jié)構(gòu)整體抗浮不滿足要求，且此時大部分框架柱底為拉力。

當(dāng)筏板厚度加厚到1.5 m時，在不考慮建筑上部結(jié)構(gòu)活荷載作用，僅考慮結(jié)構(gòu)自重的計算條件下，裙樓（含三層地下室）總重量平均為121.4 kN·m-2?？垢≡O(shè)計水位高于地下室底板底面12.60 m（18-6.9+1.5），筏板所受的地下水浮力標(biāo)準(zhǔn)值為126 kPa，結(jié)構(gòu)整體抗浮仍不滿足要求。此時，純地庫部分的框架柱和地面以上被抽掉的框架柱存在拉力，框架柱的水浮力標(biāo)準(zhǔn)值范圍為-178～-6 119 kN，其余部分框架柱底均無拉力。因此，對于純地庫部分和正負(fù)零以上樓面被抽掉的框架柱，須采取增設(shè)抗浮錨桿的方法來抵抗水浮力。錨桿的數(shù)量應(yīng)滿足規(guī)范［7］5.4.3中Gk/Nwk≥Kw中要求，以滿足結(jié)構(gòu)整體抗浮的要求。

Gk為建筑物自重及壓重之和（kN）；Nwk為浮力作用值，等于浮力標(biāo)準(zhǔn)值-抗浮錨桿所承受的水浮力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；Kw為抗浮穩(wěn)定安全系數(shù)，一般情況下取1.05。

抗浮錨桿的設(shè)置方法同方案一。

根據(jù)PKPM-JCCAD的計算，筏板厚度1.5 m時，局部框架柱存在抗沖切、抗剪切不滿足要求的問題，可通過局部加厚筏板的方法來解決，筏板的沉降量也滿足了規(guī)范限值要求。

方案Ⅱ與方案Ⅰ相比，具有以下優(yōu)缺點：

1）不需要施工樁基，及抗拔錨桿數(shù)量大大減少，大大加快了基礎(chǔ)的施工進度；

2）降低了地下室底板的防水施工難度；

3）筏板厚度1.5 m，混凝土用量和鋼筋用量較方案Ⅰ有大幅增加。

購物中心二個基礎(chǔ)方案的主要工程量指標(biāo)比較見表3。

表3 二個基礎(chǔ)方案的主要工程量Tab.3 Main quantities of the two basic schemes

僅材料費用方案Ⅱ比方案Ⅰ節(jié)省283.57萬元，更經(jīng)濟，且施工周期短。故本工程購物中心擬采用方案Ⅱ“筏板+局部抗浮錨桿”基礎(chǔ)。

5 結(jié)語

1）超高層建筑多層地下室基礎(chǔ)是其建筑的一個重要部分，選擇安全、經(jīng)濟、合理、施工進度快的基礎(chǔ)型式，是建筑結(jié)構(gòu)方案設(shè)計的關(guān)鍵問題；

2）在地下水浮力大的多層地下室基礎(chǔ)設(shè)計中，純粹依靠筏板和建筑物自身的重量，可以解決主樓范圍內(nèi)絕大部分框架柱的抗浮問題，對純地庫部分框架柱、主樓范圍內(nèi)開洞被抽掉的框架柱及通高開大洞周邊的框架柱，則需通過增設(shè)抗浮錨桿來抵抗水浮力作用；

3）通過對二個方案的綜合比較，“筏板+局部抗浮錨桿”基礎(chǔ)方案施工速度更快，造價更經(jīng)濟，更合理。

4）抗拔樁的受拉抗裂承載力標(biāo)準(zhǔn)值與抗浮錨桿的抗拔承載力特征值在現(xiàn)行規(guī)范下計算的標(biāo)準(zhǔn)是不同的，抗浮錨桿僅規(guī)范［7］中有承載力特征值的計算公式，而對抗浮錨桿的裂縫寬度沒有要求，宜充分發(fā)揮高強度錨筋的抗拉強度。

[1] 王嘯,張震,陳蘋艷,等.鄭州華潤萬象城購物中心(一期)結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].建筑結(jié)構(gòu),2013,43(3):77-81.

[2] 趙寶利.蘇州地區(qū)某超高層建筑基礎(chǔ)優(yōu)化設(shè)計[J].建筑結(jié)構(gòu),2011,41(2):97-100.

[3] 馬竹青.地下室底板抗浮錨桿結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計,2010,(6):108-116.

[4] 李哲琳,李鐵良,白志華,等.人民日報社報刊綜合業(yè)務(wù)樓抗拔錨桿替代抗拔樁方案可行性分析[J].施工技術(shù),2014,43(6):1-4

[5] 司徒德冠.地下室抗浮設(shè)計的方法研究[J].科技與企業(yè),2014,(10):239-239

[6] 王毅.北京洋橋地下車庫抗浮錨桿設(shè)計[J].建筑技術(shù),2014,45(3):269-271.

[7] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB50007-2011,建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2011.

[8] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.10SG813,鋼筋混凝土灌注樁[S].北京:中國計劃出版社,2010.

[9] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.JGJ 94-2008,建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2008.

[10] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB50010-2010,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2010.

[11] 田微.建筑物抗拔樁力學(xué)計算的實例分析[J].山西建筑,2014,40(6):96-97.

[12] 中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.GB50009-2012,建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.

[13] 《建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊》編寫組.建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊[M].2版.北京:中國建筑工業(yè)出版社,1998.