湯瓊芬,查國(guó)正
(云南天安化工有限公司合成車(chē)間,云南安寧650309)
云南天安化工有限公司50萬(wàn)t/a合成氨裝置采用Shell粉煤氣化技術(shù),以煤為原料生產(chǎn)合成氨,于2008年6月建成投產(chǎn),有效氣體(CO+H2)的生產(chǎn)能力為140 000 m3/h。2013年初發(fā)現(xiàn)變換系統(tǒng)出口CO含量逐步增加,噸氨有效氣消耗明顯增加,查歷史數(shù)據(jù)分析發(fā)現(xiàn)同等負(fù)荷情況下氨產(chǎn)量減少。
本文試圖通過(guò)對(duì)合成氨裝置有效氣體凈化系統(tǒng)運(yùn)行數(shù)據(jù)的分析,找出影響噸氨有效氣體消耗的主要因素,進(jìn)而提出降低噸氨有效氣體消耗的有效措施與對(duì)策。
2012年9月至2013年3月25日,在同等負(fù)荷的情況下,有效氣、新鮮氣及噸氨有效氣消耗的實(shí)際情況見(jiàn)表1所示。
表1 裝置噸氨有效氣消耗趨勢(shì)Table 1 Unit of per ton of ammonia effective gas consumption trends
從表1可知,2012年4個(gè)月的噸氨有效氣平均值為2 010 m3,2013年 2月至 2013年3在同等負(fù)荷下噸氨有效氣消耗為2 040 m3,上升了30 m3。
在不同負(fù)荷的情況下,噸氨有效氣消耗與產(chǎn)量的關(guān)系,見(jiàn)表2、表3、表4所示。
表2 有效氣負(fù)荷為126 000 m3/h時(shí)的合成氨產(chǎn)量Table 2 Effective gas load 126 000 m3/h when ammonia production
表3 有效氣負(fù)荷為128 000 m3/h時(shí)的合成氨產(chǎn)量Table 3 Effective gas load 128 000 m3/h when ammonia production
表4 有效氣負(fù)荷為130 000 m3/h時(shí)的合成氨產(chǎn)量Table 4 Ammonia production with effective gas load 130 000 m3/h
針對(duì)裝置噸氨有效氣消耗高的問(wèn)題,對(duì)裝置進(jìn)行漏點(diǎn)排查,同時(shí)對(duì)前期數(shù)據(jù)進(jìn)行收集比對(duì),最后確定了以下幾方面的影響因素。
2013年1月,裝置檢修后,第一變換爐更換頂部催化劑。在降低變換水氣比運(yùn)行過(guò)程中發(fā)現(xiàn)二、三變催化劑活性下降,最終,變換出口CO含量明顯升高。詳見(jiàn)表5。
表5 不同時(shí)間段變換出口處CO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)Table 5 Mass fraction of CO at transform exit at the different time period
由表5看出,2013年2月1日~2月18日,三變出口中CO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)由1.23%升至1.47%。折算成氨,則因變換催化劑的影響,每天損失氨約7.7 t。
2013年2月19日,變換系統(tǒng)通過(guò)優(yōu)化調(diào)整,提高變換入口蒸汽1.5 t/h,將第二變換爐煤氣分配閥從56%小到44.5%,增加進(jìn)入第一變換爐的工藝氣量。
2013年2月19日~3月4日,三變出口中CO質(zhì)量分?jǐn)?shù)與上年10月份對(duì)比,由1.23%升至1.37%。折算成氨,則每天損失氨約4.51 t。
2013年3月5日~3月18日,三變出口中CO質(zhì)量分?jǐn)?shù)與上年10月份對(duì)比,由1.23%升至1.39%。折算成氨,則每天損失氨約5.16 t。
2013年3月21日~3月25日,三變出口中CO質(zhì)量分?jǐn)?shù)與上年10月份對(duì)比,由1.23%升至1.33%。折算成氨,則每天損失氨約3.22 t。
2013年1月,開(kāi)車(chē)后,從第三變換爐出口及氨洗塔入口的CO含量監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析中發(fā)現(xiàn),變換煤氣換熱器存在內(nèi)漏,詳細(xì)情況見(jiàn)表6所示。
表6 不同時(shí)間對(duì)CO含量監(jiān)測(cè)的結(jié)果Table 6 Monitoring of CO content results at different time
從表6得知,2012年11月6日~3月4日,第三變換爐出口和氨洗塔入口的CO質(zhì)量分?jǐn)?shù)差值在0.08%左右,折算成氨,則每天損失約在2.58 t。
3月20日后,變換煤氣換熱器內(nèi)漏更加明顯。3月21日~3月25日,三變出口和八塔入口的CO質(zhì)量分?jǐn)?shù)差值在0.48%左右,折算成氨,則每天損失約在 15.47 t。
2013年1月12日~2月24日分子篩程控閥的監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)見(jiàn)表7所示。從表7中看出,2013年1月12日~2月24日程控閥內(nèi)漏未發(fā)展。分析再生氣中H2的質(zhì)量分?jǐn)?shù),平均在1%左右,因此計(jì)算的損失氨量在1 t/d。
表7 分子篩內(nèi)漏泄漏監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)Table 7 Drain leakage monitoring data within sieve
1)兩洗閥門(mén)內(nèi)漏
兩洗閥門(mén)內(nèi)漏的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)詳見(jiàn)表8。
從表8看出,甲醇洗入口氫耗量變化不大,說(shuō)明甲醇洗進(jìn)口至合成氣壓縮機(jī)入口工藝氣損耗并沒(méi)有增加。因此對(duì)近期有效氣消耗的增加影響不大。
2)放空閥及開(kāi)車(chē)放空管線(xiàn)排查
第一變換爐開(kāi)工管線(xiàn)的兩個(gè)放空閥閥后管道溫度72℃,判斷為閥門(mén)內(nèi)漏。經(jīng)加盲板處理,閥后溫度降到28℃,內(nèi)漏修復(fù);變換爐安全閥及根部閥閥后管道溫度70℃,加盲板后,閥后管道降至28℃,內(nèi)漏修復(fù);分子篩泄壓閥內(nèi)漏(閥后管道掛霜嚴(yán)重)漏量無(wú)法確定。
表8 兩洗閥門(mén)內(nèi)漏監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)Table 8 Leakage monitoring data within two wash valves
除以上原因外,粗煤氣中的有效氣量有所下降,這也是氨產(chǎn)量降低的原因之一。同時(shí),各單元主要流量計(jì)測(cè)量精準(zhǔn)情況也影響氨產(chǎn)量的計(jì)算。另外,裝置中主工藝管道上的導(dǎo)淋、閥門(mén)、法蘭等微漏,也可能造成有效氣損失。
綜合以上分析,在同等負(fù)荷下,降低有效氣的無(wú)效消耗處理措施如下:
1)在正常生產(chǎn)中,嚴(yán)格控制變換系統(tǒng)各項(xiàng)指標(biāo),尤其是變換爐的床層溫度,避免床層超溫運(yùn)行而影響催化劑活性。如果催化劑活性下降過(guò)快,擇機(jī)對(duì)變換催化進(jìn)行部分或全部更換。
2)每周對(duì)第三變換爐出口及氨洗塔入口的CO含量進(jìn)行一次分析。通過(guò)對(duì)比,判斷煤氣換熱氣是否內(nèi)漏,如出現(xiàn)內(nèi)漏,應(yīng)擇機(jī)對(duì)泄漏的換熱管進(jìn)行檢修或更換設(shè)備。
3)定期分析程控閥有無(wú)內(nèi)漏情況,如有內(nèi)漏,應(yīng)盡快協(xié)調(diào)處理。
4)對(duì)系統(tǒng)安全閥及放空閥閥后管道進(jìn)行溫度檢測(cè),分析放空閥閥后導(dǎo)淋處氣體組分,根據(jù)溫度變化及氣體組分分析判斷是否內(nèi)漏,如有內(nèi)漏應(yīng)及時(shí)聯(lián)系檢修人員進(jìn)行調(diào)校處理。
5)定期聯(lián)系儀表人員對(duì)各單元流量計(jì)進(jìn)行校驗(yàn),對(duì)偏差較大的流量計(jì)應(yīng)更換。
通過(guò)對(duì)系統(tǒng)的檢修及更換催化劑,閥門(mén)內(nèi)漏消除、催化劑活性增加,使大部分CO在預(yù)變換爐進(jìn)行反應(yīng),確保變換爐出口CO含量在工藝指標(biāo)范圍內(nèi)。有效氣負(fù)荷為125 000 m3/h時(shí)合成氨產(chǎn)量變化情況見(jiàn)表9。從表9看出,噸氨消耗明顯下降,相同負(fù)荷下噸氨有效氣消耗下降,氨產(chǎn)量明顯增加。
表9 有效氣負(fù)荷為125 000 m3/h時(shí)合成氨產(chǎn)量Table 9 Ammonia production with effective gas load 125 000 m3/h