劉志峰　袁　合　成煥波　謝　萍

1.合肥工業(yè)大學(xué),合肥,230009　　2.廣西柳工機(jī)械股份有限公司,柳州,545007

斜盤式軸向柱塞泵最佳柱塞數(shù)確定方法

劉志峰1袁合1成煥波1謝萍2

1.合肥工業(yè)大學(xué),合肥,2300092.廣西柳工機(jī)械股份有限公司,柳州,545007

給出了斜盤式軸向柱塞泵結(jié)構(gòu)及性能的主要影響因素,分析了柱塞數(shù)與各因素之間的關(guān)聯(lián)性。運(yùn)用綜合因素評(píng)價(jià)法，對(duì)各因素進(jìn)行綜合性加權(quán)比較，得出了柱塞數(shù)選取最佳方案。運(yùn)用該方法確定了K3V型雙聯(lián)軸向柱塞泵設(shè)計(jì)中的最佳柱塞數(shù)(最佳柱塞數(shù)為9)。

斜盤泵;柱塞數(shù);影響因素;綜合因素評(píng)價(jià)

0　引言

斜盤式軸向柱塞泵的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,柱塞數(shù)是一個(gè)重要的設(shè)計(jì)參數(shù)。柱塞數(shù)的選取直接影響柱塞泵的結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)和泵的流量脈動(dòng)特性，是決定柱塞泵工作性能的重要因素[1-8],因此,確定合理的柱塞數(shù)是斜盤式軸向柱塞泵的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中重要的一環(huán)。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者給出了柱塞泵柱塞數(shù)選取的不同研究方法。Manring[9]采用無因次化的方法求解流量脈動(dòng)，通過數(shù)值仿真方法，對(duì)比分析了柱塞數(shù)分別為7、8、9時(shí)的理想流量脈動(dòng)率。研究結(jié)果表明：奇數(shù)柱塞泵的流量脈動(dòng)率優(yōu)于偶數(shù)柱塞泵的流量脈動(dòng)率。許賢良等[10]采用計(jì)算機(jī)數(shù)字仿真方法繪制了柱塞數(shù)分別為7、8、9時(shí)的理想瞬態(tài)流量曲線，分析了理想流量脈動(dòng)系數(shù)與柱塞數(shù)的關(guān)系。張志鵬[11]將柱塞數(shù)為8、9、10、11時(shí)不同載荷下的特性曲線進(jìn)行對(duì)比分析,確定其研究設(shè)計(jì)的55 mL/r斜盤式軸向柱塞泵柱塞數(shù)為11。

上述研究通常只是給出柱塞數(shù)與影響斜盤泵結(jié)構(gòu)及性能的單一因素間的關(guān)聯(lián)特性，沒有對(duì)多因素影響下的柱塞數(shù)選取方法進(jìn)行研究，難以確定最佳的柱塞數(shù)。為選取最佳的柱塞數(shù),本文給出了斜盤式軸向柱塞泵結(jié)構(gòu)及性能的主要影響因素，建立了柱塞數(shù)與主要影響因素間的關(guān)聯(lián)性，借助綜合因素評(píng)價(jià)法，將影響斜盤泵結(jié)構(gòu)及性能的主要因素進(jìn)行了綜合性加權(quán)比較，確定出最佳的柱塞數(shù)。

1　斜盤泵結(jié)構(gòu)及性能的主要影響因素分析

斜盤式軸向柱塞泵的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中,柱塞數(shù)選取的不同將使泵的整體性能產(chǎn)生極大的差異。泵的性能設(shè)計(jì)要求制約著柱塞數(shù)的選取，因此，研究柱塞數(shù)與泵的各種性能影響因素間的關(guān)聯(lián)特性，有助于柱塞數(shù)的合理選擇。

1.1流量脈動(dòng)率

設(shè)排油腔的柱塞數(shù)為m,以柱塞即將進(jìn)入壓油區(qū)而位于排油腔上死點(diǎn)位置為計(jì)算起點(diǎn),柱塞轉(zhuǎn)角為φ1,則處于排油腔的柱塞i轉(zhuǎn)過的角度φi=φ1+2π(i-1)/z。斜盤式軸向柱塞泵的瞬時(shí)理論流量等效為同一瞬時(shí)所有處于排油腔的柱塞的瞬時(shí)理論流量之和，即

(1)

式中,d為柱塞直徑;R為柱塞分布圓半徑;α為斜盤傾角;ω為柱塞轉(zhuǎn)速。

柱塞數(shù)z為偶數(shù)時(shí),處于壓油腔的柱塞個(gè)數(shù)始終為z/2,則柱塞泵的瞬時(shí)理論幾何流量為

(2)

流量脈動(dòng)率為

(3)

式中,Qt為柱塞泵理論平均流量。

柱塞數(shù)z為奇數(shù)時(shí),處于壓油腔的個(gè)數(shù)隨轉(zhuǎn)角φ1變化。0≤φ1≤π/z時(shí),m=(z+1)/2;π/z≤φ1≤2π/z時(shí),m=(z-1)/2,則柱塞泵的瞬時(shí)理論幾何流量為

(4)

其中,0≤φ1≤π/z時(shí)取“+”，π/z≤φ1≤2π/z時(shí)取“-”。

流量脈動(dòng)率為

(5)

柱塞數(shù)不同時(shí),柱塞泵中的流量脈動(dòng)情況也不相同。對(duì)于斜盤式軸向柱塞泵,其流量脈動(dòng)率δQ與柱塞數(shù)z的關(guān)系如表1所示。

表1　流量脈動(dòng)率

由表1可看出，奇數(shù)柱塞的脈動(dòng)率大大低于偶數(shù)柱塞的脈動(dòng)率,因此為保證流量穩(wěn)定，斜盤式軸向柱塞泵設(shè)計(jì)時(shí)一般選用的柱塞數(shù)為奇數(shù)而非偶數(shù)，故本文暫不考慮柱塞數(shù)為偶數(shù)的情形。同時(shí)由表1可看出，隨柱塞數(shù)的增加，奇數(shù)柱塞的斜盤泵的流量脈動(dòng)率減小,這減小了振動(dòng)幅度,有利于泵的平穩(wěn)工作。

1.2流量脈動(dòng)頻率

奇數(shù)柱塞泵的流量脈動(dòng)規(guī)律曲線如圖1所示,其流量脈動(dòng)周期角為π/z。當(dāng)泵的轉(zhuǎn)速為n(單位為r/min)時(shí),泵的流量脈動(dòng)頻率f=nz/30,則在相同轉(zhuǎn)速下,隨著柱塞數(shù)的增加，泵的流量脈動(dòng)頻率增大,導(dǎo)致泵工作時(shí)產(chǎn)生的噪聲增大,不符合斜盤泵設(shè)計(jì)的環(huán)境屬性要求。

圖1　奇數(shù)柱塞泵流量脈動(dòng)規(guī)律曲線

1.3轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)率

斜盤對(duì)柱塞的垂直反力F包括柱塞在柱塞孔內(nèi)滑動(dòng)時(shí)承受的側(cè)向力和由離心力引起的摩擦力、反向彈簧力和油液壓力等在斜盤上引起的反力。為簡(jiǎn)化問題,只考慮油液壓力p引起的斜盤反力Fp對(duì)缸體的作用力和力矩。

油液壓力p引起的斜盤反力Fp對(duì)柱塞的作用力可分解為軸向分力和徑向分力,如圖2所示。軸向分力與油液壓力平衡;徑向分力Fr在缸體上形成轉(zhuǎn)矩,其作用力臂a隨柱塞轉(zhuǎn)角φ的正弦改變,即a=Rsinφ,如圖3所示。所以斜盤反力Fp引起的單個(gè)柱塞的理論轉(zhuǎn)矩為

(6)

圖2　柱塞受力分析

圖3　柱塞徑向受力分析

柱塞泵的瞬時(shí)理論總轉(zhuǎn)矩等效為同一瞬時(shí)處于排油腔的柱塞產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩之和，即

(7)

轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)率為

(8)

式中,Mt為柱塞泵理論平均總轉(zhuǎn)矩。

由此可看出,柱塞泵的轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)與流量脈動(dòng)保持一致,即隨著柱塞數(shù)的增加，泵的轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)率減小,這減小了振動(dòng)幅度,有利于泵的平穩(wěn)工作。

1.4缸體的強(qiáng)度、剛度

柱塞泵缸體設(shè)計(jì)時(shí),依據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)相鄰柱塞孔間的壁厚δ=d/3,如圖4所示，根據(jù)幾何關(guān)系可求得柱塞分布圓半徑R=2d/(3sin(π/z)),聯(lián)立排量公式q=πzRd2tanα/2可得出柱塞直徑:

(9)

圖4　柱塞孔分布

一般缸體的受力可按照厚壁筒進(jìn)行計(jì)算。設(shè)相鄰柱塞孔之間的壁厚為δ1,柱塞孔與缸體內(nèi)圓之間的最小壁厚為δ2,柱塞孔與缸體外徑間的壁厚為δ3,計(jì)算時(shí)取三者之中最小值為筒的壁厚,令其為δmin,則厚壁筒的外徑D=d+2δmin。在壓力p作用下,由厚壁筒計(jì)算原理可知柱塞孔內(nèi)壁面處應(yīng)力最大,則柱塞孔內(nèi)壁最大切向拉應(yīng)力為

(10)

缸體的徑向變形量為

(11)

式中,E為缸體材料的彈性模量;μ為缸體材料的泊松比。

由式(9)～式(11)可知,在斜盤式軸向柱塞泵的設(shè)計(jì)過程中,排量一定時(shí),柱塞數(shù)決定了斜盤泵缸體部件的強(qiáng)度及剛度。實(shí)際設(shè)計(jì)中，根據(jù)排量設(shè)計(jì)要求，計(jì)算對(duì)比不同柱塞數(shù)時(shí)斜盤泵柱塞孔內(nèi)壁上的最大切向拉應(yīng)力和缸體的徑向變形量，確定最佳柱塞數(shù)以改善缸體承受的強(qiáng)度和剛度。

1.5油液泄漏量

柱塞泵工作過程中的油液泄漏在所難免，實(shí)踐表明，最主要的油液泄漏位置處于滑履與斜盤表面間，該處的支承泄漏為ΔQ1。柱塞與缸體柱塞孔運(yùn)動(dòng)副間的泄漏ΔQ2也是主要的油液泄漏。由于奇數(shù)柱塞斜盤泵在壓油過程中存在(z+1)/2和(z-1)/2個(gè)柱塞交替變化，因此可近似取z/2個(gè)柱塞處于壓油過程來計(jì)算上述位置處的油液泄漏量,其表達(dá)式[12-13]分別為

(12)

(13)

式中,γ為運(yùn)動(dòng)副間隙;ρ為油液運(yùn)動(dòng)黏度;r0、R0分別為密封帶的內(nèi)外徑；L為柱塞留缸長(zhǎng)度。

由式(12)、式(13)可知，隨著柱塞數(shù)的增加，滑履與斜盤表面間的支承泄漏ΔQ1以及柱塞與柱塞孔運(yùn)動(dòng)副間的泄漏ΔQ2均有所增大,這降低了斜盤式軸向柱塞泵工作的容積效率，不利于提高泵的整體性能。

1.6壓力-傾角特性

對(duì)于恒功率柱塞泵,利用伺服變量機(jī)構(gòu)壓力補(bǔ)償?shù)脑韺?duì)泵的排油量進(jìn)行調(diào)節(jié),使泵的排油量隨排油壓力呈雙曲線變化規(guī)律,達(dá)到使泵的輸出功率接近于恒值的目的,其調(diào)節(jié)特性規(guī)律曲線如圖5所示。

圖5　恒功率泵壓力-流量調(diào)節(jié)特性規(guī)律曲線

為達(dá)到額定排量設(shè)計(jì)要求，依據(jù)不同柱塞數(shù)確定計(jì)算得出柱塞直徑d及柱塞分布圓半徑R。根據(jù)排量公式反推得出斜盤最大傾角：

(14)

柱塞泵的輸出功率P與油液壓差Δp、輸出流量Q滿足關(guān)系式P=QΔp/60,實(shí)際計(jì)算時(shí),若油箱通大氣,液壓泵吸油口與壓油口之間的壓差Δp往往用液壓泵出口壓力p代替。柱塞泵的理論流量公式為

根據(jù)恒功率柱塞泵的設(shè)計(jì)總效率η、容積效率ηV等要求,可推導(dǎo)出柱塞泵的出口壓力p與斜盤傾角α的對(duì)應(yīng)關(guān)系式：

(15)

其中,Pin為輸入功率。則可求出在額定工作壓力下,保證柱塞泵恒功率控制所對(duì)應(yīng)的斜盤傾角變化區(qū)域下限值αmin。由此可確定恒功率柱塞泵保證恒功率控制條件下斜盤傾角變化區(qū)間[αmin,αmax]。對(duì)于選取不同柱塞數(shù)設(shè)計(jì)的斜盤泵,為滿足恒功率控制要求，其斜盤傾角變化區(qū)間不同。斜盤最大傾角越大，越有損于泵的機(jī)械效率,故對(duì)于選取不同柱塞數(shù)設(shè)計(jì)的斜盤泵,對(duì)比其斜盤傾角的變化區(qū)間，得出最優(yōu)于機(jī)械效率的斜盤傾角變化區(qū)間，確定機(jī)械效率最佳的柱塞數(shù)。

1.7經(jīng)濟(jì)成本

斜盤泵設(shè)計(jì)過程中,經(jīng)濟(jì)成本是必然要考慮的優(yōu)先因素。隨著柱塞數(shù)的增大，缸體的結(jié)構(gòu)尺寸及滑履個(gè)數(shù)也隨之增大，斜盤泵的整體結(jié)構(gòu)制造成本將隨之提高，每增加2個(gè)柱塞，斜盤泵的整體結(jié)構(gòu)制造成本約提高15%。同時(shí)根據(jù)斜盤泵的型號(hào)及制造材料的不同,斜盤泵制造成本差別也很大。因此,應(yīng)按成本控制要求，選取最佳的柱塞數(shù)。

2　基于綜合因素評(píng)價(jià)的柱塞數(shù)選取方法

采用綜合因素比較法[14]的柱塞數(shù)選取,是將柱塞數(shù)影響的斜盤泵結(jié)構(gòu)及性能的主要因素(定性的或定量的)都劃分成等級(jí)，并賦予每個(gè)等級(jí)一個(gè)分值，使之定量化，如表2所示，用等級(jí)和分值來定量表示該因素對(duì)柱塞數(shù)選取的影響程度。

表2　評(píng)價(jià)等級(jí)及分值

表3　設(shè)計(jì)方案綜合因素評(píng)價(jià)

3　案例分析

本案例采用的K3V型雙聯(lián)軸向柱塞泵由2個(gè)相同的通軸式斜盤軸向柱塞泵串聯(lián)而成,其單泵(恒功率斜盤式軸向柱塞泵)的設(shè)計(jì)基本參數(shù)要求如下：額定工作壓力p=34.3 MPa,額定轉(zhuǎn)速n=2000 r/min,設(shè)計(jì)排量q=115 mL/r,工作實(shí)際輸入扭矩M=243.5 N·m，輸入功率Pin=51 kW,設(shè)計(jì)容積效率ηV≥95%,機(jī)械效率ηm≥95%,總效率η≥90%。

由奇偶柱塞數(shù)產(chǎn)生的流量脈動(dòng)情況可知，一般在斜盤式軸向柱塞泵設(shè)計(jì)時(shí)，柱塞數(shù)選用奇數(shù)而不考慮偶數(shù)。由于本案例斜盤泵的設(shè)計(jì)排量、結(jié)構(gòu)尺寸等要求，給出3種柱塞數(shù)的備選方案，分別為7個(gè)柱塞(方案Ⅰ)、9個(gè)柱塞(方案Ⅱ)、11個(gè)柱塞(方案Ⅲ)。

3.1柱塞數(shù)選取的影響因素分析

根據(jù)案例中斜盤式軸向柱塞泵設(shè)計(jì)參數(shù)要求，分析柱塞數(shù)與影響泵結(jié)構(gòu)及性能的主要因素間的關(guān)聯(lián)性如下。

3.1.1流量脈動(dòng)率

由表1可知,斜盤式軸向柱塞泵的流量脈動(dòng)率隨著柱塞數(shù)的增大而減小,即大柱塞數(shù)減小了振動(dòng)幅度,本案例給出的3種柱塞數(shù)選取方案中,柱塞數(shù)為11的斜盤泵流量脈動(dòng)最小，柱塞數(shù)為9的方案次之,柱塞數(shù)為7的方案最差。

3.1.2流量脈動(dòng)頻率

由流量脈動(dòng)頻率公式f=n z/30可知,在相同額定轉(zhuǎn)速下，流量脈動(dòng)頻率隨柱塞數(shù)的增大而提高,對(duì)應(yīng)地提高了柱塞泵運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生的噪聲，不利于柱塞泵的降噪,故柱塞數(shù)為7的斜盤泵運(yùn)轉(zhuǎn)噪聲最低且最優(yōu)，柱塞數(shù)為9的方案次之，柱塞數(shù)為11的方案最差。

3.1.3轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)率

由轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)率計(jì)算公式可看出轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)與流量脈動(dòng)保持一致,故本案例中柱塞數(shù)為11的斜盤泵轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)最小,柱塞數(shù)為9的方案次之,柱塞數(shù)為7的方案最差。

3.1.4缸體的強(qiáng)度、剛度

柱塞數(shù)分別取7、9、11時(shí)，根據(jù)柱塞泵設(shè)計(jì)排量要求分別計(jì)算出柱塞直徑，同時(shí)根據(jù)液壓元件用柱塞直徑系列參數(shù)(JB826-66)進(jìn)行圓整修正，修正后柱塞直徑分別為d7=28mm,d9=25mm,d11=22mm,柱塞分布圓半徑分別為R7=43.0mm,R9=48.7mm,R11=52.1mm。根據(jù)泵軸輸入扭矩、材料等條件計(jì)算確定泵軸直徑dq=40.4mm,缸體設(shè)計(jì)過程中缸體外徑大小根據(jù)最小壁厚δmin=min(δ1,δ2)確定,計(jì)算最小壁厚分別為δ1=8.8mm,δ2=8.3mm,δ3=7.4mm。本實(shí)例中,缸體材料QT600-3為脆性材料,在額定工作壓力下,不同柱塞數(shù)選取方案計(jì)算得出的缸體柱塞孔應(yīng)力及徑向變形量如表4所示。

表4　不同柱塞數(shù)方案計(jì)算值

由表4中的計(jì)算結(jié)果可以看出,隨著柱塞數(shù)的增大,缸體柱塞孔內(nèi)壁的切向拉應(yīng)力減小，柱塞孔的徑向變形量減小，故柱塞數(shù)的增大有利于改善缸體的強(qiáng)度及剛度條件，即柱塞數(shù)為11的斜盤泵缸體強(qiáng)度和剛度條件最優(yōu)，柱塞數(shù)為9的方案次之，柱塞數(shù)為7的方案最差。

3.1.5油液泄漏量

隨著柱塞數(shù)的增大，滑履個(gè)數(shù)以及柱塞與缸體的接觸總長(zhǎng)度均有增加，其各部位的最大油液泄漏量也顯著增加，柱塞數(shù)分別取7、9、11時(shí)，柱塞、滑履處的相對(duì)泄漏量如圖6所示,柱塞數(shù)為7的斜盤泵泄漏控制最佳,柱塞數(shù)為9的方案次之,柱塞數(shù)為11的方案最差。

圖6　相對(duì)油液泄漏量

3.1.6壓力-傾角特性

本實(shí)例中,斜盤式軸向柱塞泵為恒功率柱塞泵。在恒功率控制調(diào)節(jié)下，為達(dá)到額定排量要求，計(jì)算得出柱塞數(shù)為7、9、11時(shí)對(duì)應(yīng)的斜盤最大傾角分別為α7,max=17.2°,α9,max=15.0°,α11,max=14.8°;恒功率控制額定工作壓力下,斜盤傾角下限值分別為α7,max=6.5°,α9,max=5.6°,α11,max=5.5°。斜盤式軸向柱塞泵在恒功率控制調(diào)節(jié)下,不同柱塞數(shù)方案的斜盤傾角與泵的出口壓力之間的關(guān)聯(lián)特性曲線如圖7所示。

圖7　泵的出口壓力與斜盤傾角的關(guān)聯(lián)特性曲線

由圖7可知,在保證斜盤泵處于恒功率控制條件下,隨著柱塞數(shù)的增大,斜盤傾角變化區(qū)間整體下移,斜盤傾角越大,泵的機(jī)械效率越低，故隨著柱塞數(shù)的增大,斜盤傾角變化區(qū)間整體下移,有利于泵的機(jī)械效率的提高，即柱塞數(shù)為11的斜盤泵在恒功率控制調(diào)節(jié)下的斜盤傾角變化區(qū)間最佳，柱塞數(shù)為9的方案次之，柱塞數(shù)為7的方案最差。

3.1.7經(jīng)濟(jì)成本

柱塞數(shù)分別取7、9、11時(shí)，柱塞分布圓半徑分別為R7=43.0 mm,R9=48.7 mm,R11=52.1 mm。缸體的結(jié)構(gòu)尺寸隨柱塞數(shù)的增大而增大,同時(shí)滑履數(shù)目也隨柱塞數(shù)的增大而增大,斜盤泵的制造成本相應(yīng)隨之提高，增大了經(jīng)濟(jì)負(fù)擔(dān)。

3.2綜合因素評(píng)價(jià)過程及結(jié)果

斜盤式軸向柱塞泵的性能優(yōu)劣由其總效率的高低評(píng)判?？傂蕿闄C(jī)械效率與容積效率的乘積。機(jī)械效率受流量脈動(dòng)率、轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)率等因素共同影響，容積效率只受油液泄漏量影響，故選出最重要的因素“油液泄漏量”，并給以最高權(quán)值10，隨后，以此權(quán)值為基準(zhǔn)，確定其他6個(gè)比較因素的相對(duì)重要性權(quán)值(小于10)；同時(shí)，結(jié)合不同柱塞數(shù)方案對(duì)于每個(gè)評(píng)價(jià)因素的優(yōu)劣程度，給出每一個(gè)柱塞數(shù)方案的每一個(gè)因素的評(píng)價(jià)等級(jí)，其結(jié)果如表5所示。

表5　不同柱塞數(shù)方案的綜合因素評(píng)價(jià)

由表5可知,方案Ⅱ的總分最高,方案Ⅲ次之,方案Ⅰ最低,則可認(rèn)為針對(duì)本案例中斜盤式軸向柱塞泵的設(shè)計(jì)要求,分析與柱塞數(shù)選取關(guān)聯(lián)的主要因素，綜合評(píng)價(jià)得出柱塞數(shù)為9時(shí)泵的綜合性能最優(yōu)。實(shí)際制造的斜盤泵各個(gè)性能參數(shù)驗(yàn)證了上述評(píng)價(jià)結(jié)果的合理性。

4　結(jié)論

(1)給出了斜盤式軸向柱塞泵結(jié)構(gòu)及性能的主要影響因素，分析了柱塞數(shù)與各因素之間的關(guān)聯(lián)性。

(2)運(yùn)用綜合因素評(píng)價(jià)法，對(duì)各因素進(jìn)行綜合性加權(quán)比較,確定了最佳的柱塞數(shù)。

(3)對(duì)K3V型雙聯(lián)軸向柱塞泵柱塞數(shù)確定方法進(jìn)行了研究,通過綜合加權(quán)因素比較法判定的柱塞數(shù)取9的方案為最佳方案。

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(編輯張洋)

Method for Determining Best Piston Numbers of a Swash Plate Axial Piston Pump

Liu Zhifeng1Yuan He1Cheng Huanbo1Xie Ping2

1.Hefei University of Technology,Hefei,230009 2.Guangxi Liugong Machinery Co., Ltd.,Liuzhou,Guangxi,545007

The main influencing factors of a swash plate axial piston pump’s structure and properties were put forward,and correlation among the piston numbers and those main influencing factors was analyzed.A best program of the piston number was obtained by using the comprehensive factor evaluation method,which was a comprehensive weighted and comparison of every factor.For the K3V double-compound axial piston pump,the best piston number is as 9 using the above method.The method for determining the piston numbers provides the theory and method for selecting the best piston numbers of a swash plate axial piston pump.

swash plate axial piston pump;piston number;factor;comprehensive factor evaluation

2013-10-17

國(guó)家自然科學(xué)基金資助重點(diǎn)項(xiàng)目(51135004)

TH322DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.02.020

劉志峰,男,1963年生。合肥工業(yè)大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院教授、博士研究生導(dǎo)師。主要研究方向?yàn)闄C(jī)電產(chǎn)品綠色設(shè)計(jì)理論與方法、廢舊產(chǎn)品再資源化方法與裝備、汽車產(chǎn)品回收與再制造分析、高端金屬成形裝備低碳制造技術(shù)。出版專著8部。發(fā)表論文150余篇。袁合,男,1989年生。合肥工業(yè)大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院碩士研究生。成煥波，男，1987年生。合肥工業(yè)大學(xué)機(jī)械與汽車工程學(xué)院博士研究生。謝萍,女,1964年生。廣西柳工機(jī)械股份有限公司高級(jí)工程師。