姜　欣　劉玉紅　宋詩(shī)軍　王延輝

天津大學(xué)，天津，300072

垂直微結(jié)構(gòu)剖面儀主體結(jié)構(gòu)優(yōu)化

姜欣劉玉紅宋詩(shī)軍王延輝

天津大學(xué)，天津，300072

垂直微結(jié)構(gòu)剖面儀是獲取海洋微結(jié)構(gòu)湍流數(shù)據(jù)最有效的測(cè)量平臺(tái)，其下降過(guò)程中產(chǎn)生的流致振動(dòng)是影響剖面儀測(cè)量精度的主要因素。分析了影響剖面儀流致振動(dòng)的因素，基于ANSYS-Workbench數(shù)值仿真平臺(tái)，采用雙向流固耦合算法，得到了剖面儀流致振動(dòng)與其結(jié)構(gòu)外形及參數(shù)之間的關(guān)系。在此基礎(chǔ)上，以減小流致振動(dòng)為目標(biāo)，采用單目標(biāo)優(yōu)化方法分別對(duì)剖面儀主體結(jié)構(gòu)外形及結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，優(yōu)化后的剖面儀測(cè)量精度提高了57%。研究成果為垂直微結(jié)構(gòu)剖面儀及類似結(jié)構(gòu)的合理設(shè)計(jì)提供了理論指導(dǎo)。

垂直微結(jié)構(gòu)剖面儀；測(cè)量精度；流致振動(dòng)；流固耦合；結(jié)構(gòu)優(yōu)化

0　引言

海洋微結(jié)構(gòu)湍流對(duì)海水的動(dòng)量、熱量和質(zhì)量輸運(yùn)都有重要貢獻(xiàn)，對(duì)海水運(yùn)動(dòng)速度、溫鹽特性及水中溶解態(tài)、顆粒態(tài)物質(zhì)的分布有顯著影響[1]，是產(chǎn)生海洋宏觀現(xiàn)象的原動(dòng)力。搭載翼型剪切流傳感器的垂直微結(jié)構(gòu)剖面儀是精確測(cè)量海洋微結(jié)構(gòu)湍流數(shù)據(jù)的最有效和普遍的測(cè)量平臺(tái)。

垂直微結(jié)構(gòu)剖面儀(以下簡(jiǎn)稱剖面儀)的研制始于20世紀(jì)70年代，由Osborn[2]研制成功，并搭載了翼型剪切流傳感器，成功地對(duì)海洋微結(jié)構(gòu)湍流進(jìn)行了測(cè)量。目前，加拿大、美國(guó)、日本及歐洲部分國(guó)家對(duì)剖面儀的研制處于領(lǐng)先水平[3-8]。國(guó)內(nèi)僅天津大學(xué)最早于2004年開始進(jìn)行剖面儀的研制[9]，歷經(jīng)原理樣機(jī)、試驗(yàn)樣機(jī)，于2011年研制成功我國(guó)第一臺(tái)剖面儀工程樣機(jī)[10-11]。目前剖面儀不僅可以測(cè)量海洋微結(jié)構(gòu)湍流，而且可以搭載CTD、濁度計(jì)等進(jìn)行海洋溫度、鹽度、濁度等海洋環(huán)境參數(shù)的測(cè)量。

剖面儀下降過(guò)程中產(chǎn)生的流致振動(dòng)是影響其測(cè)量精度的主要因素。流致振動(dòng)現(xiàn)象是剖面儀下降過(guò)程中不可避免的一種有害現(xiàn)象，會(huì)影響剖面儀的運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定性，從而影響湍流測(cè)量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。為了減小剖面儀下降過(guò)程中產(chǎn)生的流致振動(dòng)影響，本文以天津大學(xué)研制的第二代剖面儀工程樣機(jī)為對(duì)象，分析影響剖面儀流致振動(dòng)的結(jié)構(gòu)因素，以減小流致振動(dòng)為目標(biāo)，對(duì)剖面儀外形及結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

1　剖面儀的流致振動(dòng)及計(jì)算方法

1.1剖面儀的流致振動(dòng)

剖面儀在下降過(guò)程中受到流體力的作用，會(huì)改變剖面儀的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，剖面儀運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的改變反過(guò)來(lái)又會(huì)影響剖面儀周圍的流場(chǎng)，從而使剖面儀受到的流體力發(fā)生改變。剖面儀與流體的相互作用最終會(huì)達(dá)到穩(wěn)定，使剖面儀呈現(xiàn)出規(guī)律的擺動(dòng)，這就是剖面儀的流致振動(dòng)。

Moum等[8]對(duì)Chameleon剖面儀的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析后指出，流致振動(dòng)決定著剖面儀湍動(dòng)能耗散率的測(cè)量下限。Osborn[2]在使用第一臺(tái)垂直剖面儀測(cè)量時(shí)發(fā)現(xiàn)，低頻率的剪切流數(shù)據(jù)不是實(shí)際的流速脈動(dòng)，而是剖面儀本體由于流致振動(dòng)而產(chǎn)生的低頻鐘擺運(yùn)動(dòng)。Miller等[12]在AMP系列剖面儀研究過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)剖面儀的流致振動(dòng)頻率接近固有頻率時(shí)會(huì)引起剖面儀的共振，嚴(yán)重影響剖面儀的測(cè)量精度，他還指出平滑的剖面儀殼體(如減少凸起)可改善剖面儀的流致振動(dòng)情況。以上研究結(jié)果表明，剖面儀的流致振動(dòng)與其結(jié)構(gòu)密切相關(guān)，因此，可通過(guò)優(yōu)化剖面儀的結(jié)構(gòu)形狀及結(jié)構(gòu)參數(shù)來(lái)降低剖面儀的流致振動(dòng)效應(yīng)。

1.2流致振動(dòng)計(jì)算方法

基于ANSYS-Workbench數(shù)值仿真平臺(tái)，將流體計(jì)算軟件CFX與結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件ANSYS結(jié)合進(jìn)行流固雙向耦合計(jì)算，由CFX進(jìn)行流場(chǎng)計(jì)算，ANSYS進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。采用雙向分離式順序計(jì)算方法，即流固耦合系統(tǒng)的流體域和固體域按各自劃分的網(wǎng)格與設(shè)定的參數(shù)分別進(jìn)行計(jì)算，然后在流固耦合面上進(jìn)行計(jì)算數(shù)據(jù)的傳輸，實(shí)現(xiàn)耦合計(jì)算，其中CFX向ANSYS傳輸?shù)氖瞧拭鎯x的受力情況，ANSYS向CFX傳輸?shù)氖瞧拭鎯x的位移情況。文獻(xiàn)[13]證明了利用該方法進(jìn)行剖面儀流致振動(dòng)計(jì)算的準(zhǔn)確性與可靠性。

流固耦合計(jì)算區(qū)域計(jì)算區(qū)域?yàn)殚L(zhǎng)方體，如圖1所示。為保證流體充分發(fā)展，剖面儀前端距流體入口的距離L1=2L，剖面儀后端距流體出口的距離L2=3L，其中L為剖面儀主體長(zhǎng)度(圖1中點(diǎn)A、O之間距離)；由于剖面儀流致振動(dòng)的計(jì)算涉及動(dòng)網(wǎng)格，剖面儀在橫向進(jìn)行擺動(dòng)，所以水域的寬度W要取得足夠大，在此取H=W=16D，其中D為剖面儀的直徑。圖1中O點(diǎn)為擺動(dòng)中心的位置，F(xiàn)x為剖面儀浮心的位置，Gx為剖面儀重心的位置，A點(diǎn)為觀測(cè)點(diǎn)。計(jì)算時(shí)，記錄觀測(cè)點(diǎn)A的位移與速度，從而獲得剖面儀的流致振動(dòng)數(shù)據(jù)。

圖1　剖面儀計(jì)算區(qū)域示意圖

流體區(qū)域與結(jié)構(gòu)區(qū)域均采用四面體進(jìn)行網(wǎng)格劃分。為了保證計(jì)算精度，經(jīng)網(wǎng)格獨(dú)立性檢驗(yàn)，流場(chǎng)區(qū)域剖面儀最大面網(wǎng)格設(shè)為16 mm，增長(zhǎng)率設(shè)為1.1，結(jié)構(gòu)區(qū)域剖面儀面網(wǎng)格最大尺寸為30 mm。

流體區(qū)域的入口設(shè)為速度入口，流速取剖面儀實(shí)際工作速度0.65 m/s，流體區(qū)域出口設(shè)為壓力出口，流體四周的區(qū)域邊界設(shè)為對(duì)稱邊界條件，剖面儀的壁面設(shè)置為流固耦合面。流場(chǎng)計(jì)算采用k-ε湍流模型，時(shí)間歩長(zhǎng)為0.1 s，總計(jì)算時(shí)間為80 s。計(jì)算時(shí)，記錄觀測(cè)點(diǎn)A處的速度及位移變化曲線。

2　剖面儀結(jié)構(gòu)外形優(yōu)化

最初Osborn[2]的垂直剖面儀采用的是圓球狀，但在海試試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)圓球狀的剖面儀在下降過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生較大的旋轉(zhuǎn)和振動(dòng)，從而產(chǎn)生較大的測(cè)量誤差。經(jīng)過(guò)諸多研究者的不斷研究、試驗(yàn)與改進(jìn)，發(fā)現(xiàn)長(zhǎng)圓柱體的外形相較于其他形狀具有更好的下降穩(wěn)定性，而且下降過(guò)程中不易傾斜和偏轉(zhuǎn)，所以如今的剖面儀均采用長(zhǎng)圓柱的主體外形。雖然整體的形狀可以確定為長(zhǎng)圓柱形，但局部形狀的不同也會(huì)導(dǎo)致流致振動(dòng)的不同。因此，本文針對(duì)天津大學(xué)研制的第二代長(zhǎng)圓柱體形剖面儀，對(duì)其局部結(jié)構(gòu)(頭部及主體)形狀進(jìn)行優(yōu)化。

2.1頭部形狀優(yōu)化

天津大學(xué)研制的第二代剖面儀的原始頭部端面設(shè)計(jì)為一平面，如圖2a所示，這種結(jié)構(gòu)易使剖面儀下降過(guò)程中在頭部流場(chǎng)產(chǎn)生邊界層分離，從而增大流致振動(dòng)效應(yīng)。為改善頭部流場(chǎng)情況，將剖面儀頭部設(shè)計(jì)為半橢球形，如圖2b所示，可以減小頭部末端的邊界層分離。為優(yōu)化頭部橢球形狀，令橢球頭部軸線方向尺寸L在60～120 mm之間變化，徑向尺寸保持不變(為剖面儀主體直徑尺寸160 mm)，分別建立模型進(jìn)行流致振動(dòng)計(jì)算。計(jì)算結(jié)果如圖3所示。

(a)原始頭部形狀

(b)橢球形頭部圖2　剖面儀頭部形狀

圖3　剖面儀頭部橢球軸向尺寸對(duì)流致振動(dòng)的影響

圖3中，左側(cè)縱軸為剖面儀前端監(jiān)測(cè)點(diǎn)A的y向加速度，右側(cè)縱軸為剖面儀流致振動(dòng)頻率。由圖3知，剖面儀頭部形狀尺寸對(duì)流致振動(dòng)的頻率影響很小，頻率在0.16 Hz左右變化；橢球體頭部軸向尺寸的增大會(huì)使流致振動(dòng)的加速度幅值減小，兩者近似成指數(shù)關(guān)系；當(dāng)軸向尺寸大于80 mm(即半球形)時(shí)，隨著尺寸的增大，流致振動(dòng)的減小幅度較小、程度變緩。同時(shí)考慮到安裝傳感器的需求，剖面儀頭部前端曲率不能過(guò)大，因此剖面儀前端設(shè)計(jì)成半球形較為合適。

2.2主體結(jié)構(gòu)外形優(yōu)化

原始設(shè)計(jì)中，剖面儀前端具有凹階結(jié)構(gòu)，如圖2所示。研究發(fā)現(xiàn)，剖面儀下降時(shí)在凹階處會(huì)發(fā)生邊界層分離現(xiàn)象，如圖4所示。由圖4可以看出，凹階處發(fā)生了渦的脫落，并且脫落的渦又會(huì)在后部再次附著，造成后面渦結(jié)構(gòu)的混亂，導(dǎo)致流致振動(dòng)程度的增強(qiáng)。因此，對(duì)有無(wú)凹階結(jié)構(gòu)的剖面儀進(jìn)行流致振動(dòng)對(duì)比計(jì)算，得到加速度的幅值和振動(dòng)頻率，見(jiàn)表1。由表1可以看出，去掉凹階結(jié)構(gòu)使剖面儀的流致振動(dòng)加速度幅值減小了31.17%，明顯減緩流致振動(dòng)幅度，因此在設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量避免凹階結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)。

圖4　凹階處渦脫落圖

主體外形加速度幅值(mm/s2)頻率(Hz)無(wú)凹階2.650.147有凹階3.850.142

3　剖面儀結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化

由上文分析知，剖面儀的最優(yōu)外形結(jié)構(gòu)如圖5所示，頭部為半球形，主體為長(zhǎng)圓柱，而且無(wú)凹階結(jié)構(gòu)。除外形影響流致振動(dòng)外，剖面儀的結(jié)構(gòu)參數(shù)(如長(zhǎng)徑比和重浮心距離)對(duì)流致振動(dòng)也具有重要影響，同樣需要優(yōu)化以減小剖面儀的流致振動(dòng)。

圖5　剖面儀主體外形示意圖

3.1長(zhǎng)徑比

按圖5所示外形建立流固耦合計(jì)算模型。設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)剖面儀質(zhì)量確定后，剖面儀的體積也為一定值，因此，計(jì)算中改變長(zhǎng)徑比時(shí)應(yīng)保證體積不變。令剖面儀長(zhǎng)度L分別為1.7～2.1m，對(duì)應(yīng)算出剖面儀的直徑D，從而得到剖面儀的長(zhǎng)徑比L/D。圖6所示為監(jiān)測(cè)點(diǎn)A的y向加速度和振動(dòng)頻率隨長(zhǎng)徑比的變化曲線。由圖6知，隨著長(zhǎng)徑比的增大，流致振動(dòng)的頻率越來(lái)越低；剖面儀的振動(dòng)加速度幅值與長(zhǎng)徑比成非線性關(guān)系，隨著長(zhǎng)徑比的增大，剖面儀流致振動(dòng)幅值越來(lái)越小。

圖6　長(zhǎng)徑比對(duì)流致振動(dòng)的影響

根據(jù)計(jì)算結(jié)果，流致振動(dòng)的頻率f與長(zhǎng)徑比成線性關(guān)系，其關(guān)系式可表述為

f=-8.14×10-4x1+0.2522

(1)

其中，x1代表剖面儀的長(zhǎng)徑比。振動(dòng)加速度幅值a隨長(zhǎng)徑比的變化按三次多項(xiàng)式進(jìn)行似合，其關(guān)系式為

(2)

擬合關(guān)系式的R平方值為0.9896，說(shuō)明擬合公式可信。

剖面儀下降過(guò)程中，要求振動(dòng)的幅值越小越好，而且振動(dòng)頻率應(yīng)遠(yuǎn)離剖面儀的固有頻率，因此，優(yōu)化模型中選取振動(dòng)加速為優(yōu)化目標(biāo)，以剖面儀的固有頻率為約束條件。優(yōu)化模型的目標(biāo)函數(shù)為

min(a)10≤x1≤13.5

(3)

由微結(jié)構(gòu)流速剪切信號(hào)的調(diào)理方法知，剖面儀測(cè)量湍流動(dòng)能耗散率的估計(jì)值可表示為[14]

(4)

式中，fm為微結(jié)構(gòu)流速剪切信號(hào)的頻率。

由于剖面儀的共振頻率決定了能夠測(cè)量的信號(hào)最大頻率，故當(dāng)剖面儀測(cè)量上限大于10-5W/kg時(shí)，由式(4)求得剖面儀的一階固有頻率應(yīng)大于115.6Hz。因此，優(yōu)化模型的約束條件定義為

fL≥115.6Hz

(5)

求解式(3)和式(5)組成的優(yōu)化模型，得到長(zhǎng)徑比的最優(yōu)解為12。

3.2重浮心距離

計(jì)算時(shí)保持模型形狀不變，因此浮心位置不變，改變重心位置，使重浮心距離在150～450mm之間變化。圖7所示為剖面儀流致振動(dòng)加速度和振動(dòng)頻率隨重浮心距離的變化曲線。由圖7可看出，重浮心距離與剖面儀流致振動(dòng)頻率成正比關(guān)系，其關(guān)系式可表述為

f=0.376x2+0.0365

(6)

圖7　重浮心距離對(duì)流致振動(dòng)的影響

其中，x2代表重浮心距離。而流致振動(dòng)加速度幅值隨重浮心距離的變化則較為復(fù)雜。本文采用五次多項(xiàng)式進(jìn)行擬合。五次多項(xiàng)式擬合流致振動(dòng)加速度與剖面儀重浮心距離的關(guān)系式為

(7)

擬合關(guān)系式的R平方值為0.9359，說(shuō)明擬合公式可用。

實(shí)際中重浮心距離變化的范圍為200～400mm。仍然以剖面儀流致振動(dòng)的加速度幅值最小作為優(yōu)化目標(biāo)，以剖面儀的固有頻率作為約束條件，建立優(yōu)化目標(biāo)模型。目標(biāo)函數(shù)為

min(a)200mm≤x2≤400mm

(8)

約束條件為式(5)。聯(lián)立式(8)和式(5)，得到重浮心距離的最優(yōu)解為322 mm。

4　優(yōu)化效果分析

優(yōu)化后的剖面儀結(jié)構(gòu)外形及相關(guān)尺寸如下：剖面儀頭部形狀為半球形，主體為長(zhǎng)圓柱體，無(wú)凹階結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)徑比為12，重浮心距離為322 mm。優(yōu)化前剖面儀結(jié)構(gòu)外形及相關(guān)尺寸如下：剖面儀頭部形狀為平面，主體為長(zhǎng)圓柱體，有凹階結(jié)構(gòu)(圖2a)，長(zhǎng)徑比為11，重浮心距離為360 mm。分別對(duì)優(yōu)化前后的剖面儀進(jìn)行流致振動(dòng)計(jì)算，得到優(yōu)化前后剖面儀流致振動(dòng)加速度幅值分別為3.85 mm/s2和2.52 mm/s2。

剖面儀的測(cè)量精度主要指剖面儀對(duì)海洋湍流動(dòng)能耗散率的測(cè)量范圍，即測(cè)量下限和測(cè)量上限。其中剖面儀測(cè)量上限主要由其搭載的剪切流傳感器決定，而測(cè)量下限則主要由剖面儀的流致振動(dòng)決定。為驗(yàn)證結(jié)構(gòu)優(yōu)化后剖面儀測(cè)量精度改善情況，可對(duì)結(jié)構(gòu)改進(jìn)前后剖面儀的測(cè)量下限進(jìn)行比較。剖面儀的測(cè)量下限估算公式[14]為

(9)

5　結(jié)論

(1)具有流線形頭部的剖面儀比具有平面形頭部的剖面儀在下降過(guò)程中產(chǎn)生的流致振動(dòng)強(qiáng)度弱；并且剖面儀外表面有凹階時(shí)，會(huì)加劇流致振動(dòng)的強(qiáng)度。

(2)對(duì)于具有橢球體流線形頭部的剖面儀，當(dāng)剖面儀主體徑向尺寸一定時(shí)，剖面儀頭部軸向尺寸對(duì)流致振動(dòng)的影響較小，但對(duì)流致振動(dòng)加速度的振幅影響較大，兩者近視成指數(shù)關(guān)系遞減。

(3)剖面儀流致振動(dòng)頻率隨剖面儀長(zhǎng)徑比的增大呈線性減小的趨勢(shì)，而流致振動(dòng)加速幅值則隨剖面儀長(zhǎng)徑比的增大呈冪指函數(shù)減小的趨勢(shì)。

(4)剖面儀流致振動(dòng)頻率隨剖面儀重浮心距離的增大呈線性增大的趨勢(shì)，而流致振動(dòng)加速幅值與剖面儀重浮心距離的關(guān)系則較為復(fù)雜，未呈現(xiàn)簡(jiǎn)單的升與降關(guān)系。

(5)結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的剖面儀流致振動(dòng)強(qiáng)度有所減弱，使剖面儀的測(cè)量精度提高了57%。

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(編輯陳勇)

Structure Optimization for Main Body of Vertical Microstructure Profiler

Jiang XinLiu YuhongSong ShijunWang Yanhui

Tianjin University,Tianjin,300072

Vertical microstructure profiler (VMP) is a most common and effective platform to obtain data of microstructure turbulence in the ocean. The FIV is the main factor affecting the measurement precision of the VMP. Factors influencing the FIV of the VMP were analyzed herein. Based on the numerical simulation platform of ANSYS-Workbench, the FIV of the VMP with various shapes and structure parameters was calculated using algorithm of two-way fluid-structure coupling. Aimed to decrease the FIV, the main body shape and the structure parameters of the main body were optimized respectively. The measurement precision of the optimized profiler is improved by 57%. The present investigation provides scientific guidance for designing the VMP.

vertical microstructure profiler(VMP); measurement precision; flow-induced vibration(FIV); fluid-structure coupling; structure optimization

2013-03-21

國(guó)家高技術(shù)研究發(fā)展計(jì)劃(863計(jì)劃)資助項(xiàng)目(2010AA09Z102)；國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51105268)

TH113DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2015.01.017

姜欣，女，1968年生。天津大學(xué)管理與經(jīng)濟(jì)學(xué)部博士研究生。主要研究方向?yàn)樗乱苿?dòng)觀測(cè)平臺(tái)質(zhì)量管理。劉玉紅，女，1971年生。天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院副教授。宋詩(shī)軍，男，1990年生。天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院碩士研究生。王延輝，男，1979年生。天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院副教授。