王敏　金雙詩(shī)　蘇啟超

摘 要： 本文針對(duì)目前抽油桿斷的普遍現(xiàn)象，分析了抽油桿下行阻力造成彎曲的原因，找出了抽油桿下行過(guò)程中所受阻力。分析了抽油桿下行阻力對(duì)抽油桿穩(wěn)定性的影響。結(jié)合目前井筒管柱結(jié)構(gòu)，從理論上分析了管柱結(jié)構(gòu)、井身結(jié)構(gòu)造成油管彎曲原因及對(duì)抽油桿偏磨的影響。總結(jié)評(píng)價(jià)了抽油桿不同偏磨因素對(duì)生產(chǎn)周期的影響，建立了管柱優(yōu)化、桿柱優(yōu)化、參數(shù)優(yōu)化、工藝轉(zhuǎn)向等防偏磨措施對(duì)偏磨井的治理思路。

關(guān)鍵詞： 抽油桿；斷裂；制約因素；對(duì)策

前 言

近年以來(lái)，抽油桿偏磨已經(jīng)成為開(kāi)發(fā)管理的深層次矛盾之一，成為制約油井正常生產(chǎn)的突出矛盾。因此，深入開(kāi)展抽油桿偏磨斷裂原因分析研究，有效控制抽油桿偏磨，已成為工程技術(shù)管理人員需要解決的問(wèn)題。抽油桿更新力度不足，因桿的問(wèn)題導(dǎo)致油井躺井比例居高不下。抽油桿年更新率為13%左右。由于桿的質(zhì)量較以前有所下降，加之歷史欠帳嚴(yán)重，近年來(lái)抽油桿報(bào)廢率呈逐年上升趨勢(shì)。根據(jù)多年來(lái)實(shí)際使用情況來(lái)看，抽油桿更新率應(yīng)保持在20%以上，而目前實(shí)際年抽油桿更換率為13%左右，遠(yuǎn)不能滿足需要，為維持油水井的正常生產(chǎn)，只能采取降低桿報(bào)廢標(biāo)準(zhǔn)、實(shí)行分級(jí)分類使用的辦法來(lái)延長(zhǎng)桿的使用周期，但結(jié)果是因桿問(wèn)題導(dǎo)致油井躺井比例居高不下。

1抽油桿偏磨斷裂受力分析

抽油桿下行時(shí)，抽油桿柱受的合力方向向下，對(duì)于下部抽油桿來(lái)說(shuō)，同時(shí)也受方向向上的應(yīng)力作用，包括慣性力、抽油桿柱所受摩擦力、襯套與柱塞間的摩擦力以及采出液經(jīng)過(guò)游動(dòng)凡爾的阻力等方向向上的作用力。

1.1 抽油機(jī)下沖程時(shí)，抽油桿柱在作變速運(yùn)動(dòng)，因而將產(chǎn)生抽油桿慣性力。

下沖程前半沖程時(shí)慣性力向上，其最大值為：

P慣=（（L桿×W×s×n2）/1790）×（1-r/l）

式中：P慣-下沖程最大抽油桿慣性力，N；L桿-抽油桿柱長(zhǎng)度，m；W-抽油桿單位長(zhǎng)度的重量，N/m；S-沖程，m；n-沖次， ；r-抽油機(jī)曲柄半徑，m；l-抽油機(jī)連桿半徑，m。由公式看出，泵掛越深，生產(chǎn)參數(shù)越大，特別是沖次越大，慣性力越大，對(duì)抽油桿穩(wěn)定性的影響越大。

1.2由于抽油桿柱作變速運(yùn)動(dòng)和交變載荷的作用，引起的抽油桿彈性振動(dòng)形成的阻力。

P振=（（E×f×Vmax）/a）×sin（（πn/30）×L桿/ E）

式中，E-鋼的彈性模量，2.06×1011 ； f-抽油桿直徑，mm；a-抽油桿中的聲速，5100m/s；V-抽油桿下行速度，Vmax=πsn/60。

在抽油桿材質(zhì)一定的情況下，振動(dòng)載荷主要與抽油井的沖程、沖次以及抽油桿的長(zhǎng)度和直徑成函數(shù)關(guān)系。

1.3 摩擦阻力的大小隨抽油桿柱的下行速度而變化，其最大值為：

P液摩=2πu L桿（（m3-1）/（（ m3+1）lnm-（m3-1）））Vmax. u=uo（1-fw）+uw fw；

Vmax=πsn/60

式中，u-井內(nèi)液體粘度，mPa.s；對(duì)于原油和水等牛頓流體，可以采用加權(quán)法計(jì)算混合液的粘度；m-油管內(nèi)徑與抽油桿直徑比（計(jì)算節(jié)箍摩擦力時(shí)為油管內(nèi)徑與節(jié)古直徑比）。

摩擦力阻力的決定因素是抽油桿柱的運(yùn)動(dòng)速度和原油粘度。

1.4 抽油桿與油管的摩擦力P。抽油桿接近垂直狀態(tài)時(shí)，通常不超過(guò)抽油桿柱重量的1.5%。以上四種力主要與泵掛、生產(chǎn)參數(shù)有關(guān)，泵掛越深、沖程、沖次越大，慣性力、振動(dòng)載荷等四種力越大，由于該四種力都為均勻分布在抽油桿柱的，因此計(jì)算中下部抽油桿與液柱的摩擦力時(shí)，取抽油桿柱的1/2，即1/2 L泵掛；該類力對(duì)中下部抽油桿的的影響相對(duì)較小，因此不做詳細(xì)介紹。

1.5 液體經(jīng)過(guò)游動(dòng)凡爾產(chǎn)生的阻力P。由于液流通過(guò)游動(dòng)凡爾產(chǎn)生的壓頭損失將對(duì)柱塞產(chǎn)生的一定下行阻力P游阻：

P游阻=3/728μ2 ×F3（1+ f0/F）/f02×（（s×n）2）×pf

式中，F(xiàn)-柱塞截面積，m2；f0-游動(dòng)凡爾座孔的斷面積，m2；f-抽油桿截面積，m2； pf-混合液密度，kg/ m3。由于井筒混合液中有油、氣、水三相介質(zhì)，因此混合液密度不能簡(jiǎn)單的加權(quán)平均，在此借鑒了經(jīng)驗(yàn)公式確定：當(dāng)?shù)孛嬖兔芏圈裲≥0.91時(shí)，

pf=（3.2×ρo-2.17）（1-fw）+0.95×fw； 當(dāng)?shù)孛嬖兔芏圈裲<0.91時(shí)，

pf=（0.8×ρo+0.01）（1-fw）+0.95×fw；μ-流量系數(shù)，由μ=f（Re）試驗(yàn)曲線確定。

1.6 襯套與柱塞間的半干摩擦力P。目前普遍采用的Ⅱ級(jí)泵半徑上的間隙為0.04-0.065mm，在目前抽油井普遍含砂介質(zhì)下，砂粒混雜在柱塞與襯套之間，會(huì)使半干摩擦力顯著增大。

1.7 柱塞下行因?yàn)椤耙簱簟痹斐傻臎_擊載荷P。大泵采液強(qiáng)度過(guò)大或沉沒(méi)壓力過(guò)小，致使泵筒內(nèi)井液充滿程度不夠而造成柱塞下行的“液擊”現(xiàn)象，對(duì)柱塞造成一定的沖擊載荷。Φ70mm泵一般沉沒(méi)度小于250米，在理論排量大于100m3/d出現(xiàn)液擊，液擊載荷為3-4kN。

2 抽油桿偏磨斷裂特點(diǎn)

高含水介質(zhì)下，抽油桿偏磨斷裂顯著增加；泵掛越深，抽油桿偏磨斷裂比率增大；抽油泵泵徑增大，抽油桿偏磨斷裂比率上升；高含水、深泵掛環(huán)境下，抽油桿偏磨斷裂位置普遍上移。以往抽油桿偏磨斷裂的位置主要分布在泵掛深度2/3處，而目前已經(jīng)上移至泵上30-70%處，并且已經(jīng)出現(xiàn)全井偏磨的現(xiàn)象；抽油桿偏磨斷裂生產(chǎn)周期普遍較短。

3抽油桿偏磨斷裂治理對(duì)策

（1）合理設(shè)計(jì)管柱，預(yù)防坐封造成的偏磨。對(duì)坐封載荷超過(guò)65 kN的抽油井，原則上在管柱上使用油管錨、伸縮管防止坐封載荷超標(biāo)造成油管彎曲；盡量采取打丟手簡(jiǎn)化管柱或增大泵與封隔器的距離的措施，避免坐封對(duì)泵上油管的影響。（2）采用油管錨定，避免油管蠕動(dòng)造成的偏磨。主要應(yīng)用液壓油管錨定技術(shù)，避免油管蠕動(dòng)彎曲。根據(jù)Ф62mm油管承受交變載荷20～24 kN的彎曲界限，應(yīng)用Ф62mm油管Ф56mm泵泵掛超過(guò)1050米、Ф70mm泵超過(guò)800米以上必須錨定。（3）使用配套的防偏磨技術(shù)，延緩偏磨。對(duì)于斜井或已經(jīng)采取了防偏磨措施但是仍然存在偏磨的井，使用新型抽油桿扶正器，以及配套使用抽油桿、抽油管旋轉(zhuǎn)井口裝置，定期進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，可以變單向點(diǎn)式磨損變?yōu)榫鶆蛑芟蚰p，有效延緩偏磨，延長(zhǎng)生產(chǎn)周期。（4）優(yōu)化生產(chǎn)參數(shù)，降低偏磨頻率?；謴?fù)地層壓力、上提泵掛，合理優(yōu)化抽油井的生產(chǎn)參數(shù)，對(duì)控制偏磨桿斷井有著一定的作用。（5）對(duì)有偏磨現(xiàn)象的油井，作業(yè)過(guò)程中首先進(jìn)行測(cè)井斜，根據(jù)井斜資料合理設(shè)計(jì)管柱結(jié)構(gòu)。對(duì)偏磨較輕的，綜合采用扶正防偏技術(shù)；對(duì)管桿偏磨嚴(yán)重的，采取無(wú)桿采油工藝，包括水動(dòng)力螺桿泵技術(shù)和電潛泵采油工藝，受水質(zhì)不達(dá)標(biāo)的影響，推廣電潛泵采油工藝，水動(dòng)力螺桿泵主要用于偏磨、腐蝕均較嚴(yán)重的油井上。

參考文獻(xiàn)

1.朱海濱，劉鐵軍，王廣軍，高近顯. 文留油田抽油桿常見(jiàn)事故原因分析及防治措施[J]. 科技資訊. 2014（02）