摘要：分析了ZJ116卷接機(jī)組刀盤驅(qū)動中熱交換器滲油及傳動箱體溫升偏高的原因，制定了改變節(jié)流嘴孔徑和傳動箱體內(nèi)部尺寸的解決方案，實(shí)驗(yàn)表明該熱交換器已無滲油問題，傳動箱體平均溫升由32.25℃降低到25.1℃，提升了刀盤驅(qū)動的運(yùn)行質(zhì)量。

關(guān)鍵詞：ZJ116卷接機(jī)組刀盤驅(qū)動;熱交換器;傳動箱體;滲油;溫升偏高;節(jié)流嘴;泵吸作用;試車臺

引言

ZJ116超高速卷接機(jī)組（以下簡稱ZJ116）是當(dāng)今世界上最先進(jìn)的卷接產(chǎn)品之一，其生產(chǎn)技術(shù)的消化吸收為國家煙草專賣局“超高速卷接包機(jī)組研制重大專項(xiàng)工作”的重要組成部分。刀盤驅(qū)動是該機(jī)組一個關(guān)鍵部套，它承擔(dān)著煙支切割的功能。該部套在生產(chǎn)初期運(yùn)行質(zhì)量不穩(wěn)定，出現(xiàn)熱交換器滲油和傳動箱體溫升偏高的問題，嚴(yán)重影響了項(xiàng)目的推進(jìn)工作，我們經(jīng)過反復(fù)探索和多批次的試驗(yàn)，探索出較好的解決辦法，提升了本部套的運(yùn)行質(zhì)量。

1.刀盤驅(qū)動簡介

圖1為刀盤驅(qū)動結(jié)構(gòu)示意圖，電機(jī)驅(qū)動同步帶輪，由帶輪帶動連軸節(jié) 、主傳動齒輪和從動齒輪，從而帶動刀盤旋轉(zhuǎn)以實(shí)現(xiàn)煙支切割運(yùn)動。主傳動齒輪和從動齒輪均為圓弧齒輪，設(shè)備運(yùn)行時，一部分潤滑油（以下簡稱油）流在從動齒輪的頂部，由于齒輪旋轉(zhuǎn)，在慣性力的作用下，油飛濺到主動齒輪上，從而潤滑齒輪傳動副;一部分油通過油管潤滑軸承，最后所有的油均流到傳動箱體的底部，再由回油管流出。熱交換器高于傳動箱體600mm，用于傳動箱體內(nèi)油氣的排出，一根排氣管將傳動箱體同熱交換器連接起來，同時熱交換器連接一根冷凝回油管用于熱交換器的冷凝油的回流。

2.存在問題及原因分析

2.1存在的問題

ZJ116在運(yùn)行4小時以后，熱交換器的熱交換孔有小量油冒出（滲油），冷凝回油管有10 mL/min的油回流，同時傳動箱體的溫升約32℃（國家標(biāo)準(zhǔn)40℃[1]），同等運(yùn)行情況下的ZJ17接機(jī)組為27℃，比ZJ17高了5℃。

2.2原因分析

2.2.1由于傳動箱體的進(jìn)油量大于回油孔的排油量，使得傳動箱體內(nèi)的油不斷增多導(dǎo)致油從油氣管進(jìn)入熱交換器，當(dāng)油量大于熱交換器冷凝回油管的排油量就會有油從熱交換器的氣孔溢出。

2.2.2傳動箱體內(nèi)兩個型腔之間的底部加強(qiáng)筋尺寸H過大（見圖2），造成齒頂浸泡在油中，使得從動齒輪型腔底部積累油，在齒輪右側(cè)形成封閉油腔，當(dāng)齒輪旋轉(zhuǎn)時，在齒輪和箱體壁之間就會形成泵吸作用，產(chǎn)生油壓。

2.2.3逆時針旋轉(zhuǎn)（從刀盤前面往后看），如果從動齒輪與箱體壁之間間隙過小，在齒輪和箱體壁之間就會形成泵吸作用，產(chǎn)生油壓。

2.2.4潤滑油滯留在油箱內(nèi)，帶走熱量減小，冷卻效果降低，同時齒輪轉(zhuǎn)動反復(fù)攪拌潤滑油產(chǎn)生大量熱量，兩種因素共同作用造成溫升偏高。

3.解決方法及步驟

3.1確定合理進(jìn)油量

潤滑油用于潤滑、冷卻[2]，油量過大會形成排油不暢，油量過小，冷卻效果會降低，溫升會增大，因此需要確定合理進(jìn)油量。

我們對ZJ17和ZJ116刀盤驅(qū)動的實(shí)際進(jìn)油量進(jìn)行了測量（見表1），ZJ17產(chǎn)品長期生產(chǎn)且質(zhì)量穩(wěn)定，說明冷卻效果良好，其實(shí)際進(jìn)油量可以當(dāng)作理想進(jìn)油量。ZJ17和ZJ116刀盤驅(qū)動結(jié)構(gòu)和載荷基本一致，我們根據(jù)轉(zhuǎn)速比，確定ZJ116理想進(jìn)油量 ：

=（2000/1750） ×29=33（ mL/min）。

表1 ? ZJ17及ZJ116刀盤驅(qū)動潤滑油量比較表

3.2確定節(jié)流嘴節(jié)流孔直徑d

為控制進(jìn)油量，進(jìn)油口裝配了一個節(jié)流嘴。原有節(jié)流嘴孔徑φ1，進(jìn)油量41mL/min，由于油壓不變，為保證理想進(jìn)油量（ ）33mL/min，需要采用更小孔徑的節(jié)流嘴，因此新節(jié)流嘴節(jié)流孔直徑d為：

d=（33/41） ×φ1=φ0.805（mm）

因此選用φ0.8mm的節(jié)流嘴。

3.3制定傳動箱體內(nèi)兩個型腔之間的加強(qiáng)筋的高度H

潤滑油由從動齒輪箱底流向主動齒輪型腔屬于孔口出流中的淹沒出流[3]，流量計(jì)算公式[3]為：

Q= =μA ? ? ? ? ? （1）

式中μ=0.62[3]，A= ×0.01m（傳動箱體過油截面寬度），g=9.8m/s2， ?為過油截面高度。

由（1）得： =0.73mm

齒輪的齒頂圓直徑為φ121.9mm，油面應(yīng)低于齒頂圓所以：

H≤120-121.9/2-0.73≤58.32（mm）

3.4制定從動齒輪處傳動箱體型腔直徑D1

原有D1為φ140mm，由于泵吸作用的油量不大，我們可以利用實(shí)驗(yàn)裝置測定。

3.5設(shè)計(jì)刀盤驅(qū)動試車臺

為驗(yàn)證改進(jìn)方案，我們設(shè)計(jì)了刀盤驅(qū)動試車臺

（見圖3），主要具備以下功能：

3.5.1完全模擬刀盤驅(qū)動在設(shè)備中的工作狀態(tài)，保證熱交換器與刀盤驅(qū)動之間的相對高度600mm。

3.5.2獨(dú)立供油系統(tǒng)，油量可調(diào)。

3.5.3電機(jī)采用伺服驅(qū)動，保證無級變速。

3.5.4交換器與刀盤驅(qū)動之間用透明油管連接，一旦有油壓形成，便可馬上發(fā)現(xiàn)，縮短實(shí)驗(yàn)時間，調(diào)高效率。

3.6實(shí)驗(yàn)步驟

3.6.1控制進(jìn)油量

將入油孔節(jié)流嘴由φ1mm改為φ0.8mm，調(diào)節(jié)供油系統(tǒng)，保證供油量為33mL/min。

3.6.2控制傳動箱體內(nèi)兩個型腔之間的加強(qiáng)筋的高度H

（1）由4.3計(jì)算可知H≤58.32mm， 由于過油截面只能用砂輪修整，留有圓角，不是長方形，再加上從軸承來的油量，經(jīng)過試驗(yàn)表明將H定位56mm較好。

（2）為便于檢測，設(shè)計(jì)專用檢測工裝，見圖4。

（3）我們對3個零件進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，無泵吸現(xiàn)場發(fā)生，也無強(qiáng)度不夠、零件變形等質(zhì)量問題。

3.6.3控制傳動箱體內(nèi)

我們將D1原有尺寸為φ142mm，我們按φ143mm、φ143.5mm、φ144mm、φ144.5mm和φ145mm分別試驗(yàn)，經(jīng)實(shí)驗(yàn)證明D1=φ144時透明油管無上升油產(chǎn)生，即無泵吸現(xiàn)象。為穩(wěn)妥起見，我們將D1選定為φ145mm。我們對3個零件進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，無泵吸現(xiàn)場發(fā)生，也無強(qiáng)度不夠、零件變形等質(zhì)量問題。

4.改進(jìn)效果

4.1經(jīng)過連續(xù)8臺機(jī)組驗(yàn)證均無滲油問題發(fā)生;

4.2我們對攻關(guān)前后的溫升（試車8小時后）進(jìn)行對比（見表2）

表2 ?刀盤驅(qū)動溫升情況對比表

從表中可以看出，ZJ116的溫升由平均32.25℃降低到25.1℃，優(yōu)于ZJ17的27℃，低于國家標(biāo)準(zhǔn)40℃。

5.結(jié)語

滲油問題實(shí)際上由于進(jìn)油量過大、加上傳動箱體與齒輪齒頂之間間隙過小、加強(qiáng)筋過高所引起，溫升過高由于油路不暢，散熱不好所致。通過攻關(guān)活動，既解決了刀盤驅(qū)動熱交換器滲油問題，又降低了傳動箱體的溫升。本項(xiàng)目成果已經(jīng)在新設(shè)備和大修設(shè)備上全面推廣應(yīng)用，不但提升了刀盤驅(qū)動的運(yùn)行質(zhì)量，而且對提高ZJ116卷接機(jī)組的使用質(zhì)量具有重要意義，為國家煙草專賣局重大專項(xiàng)工作的順利推進(jìn)做出了貢獻(xiàn)。

參考文獻(xiàn)：

[1]趙偉志 龔美華 朱成生.煙草機(jī)械通用技術(shù)條件[M].國家煙草專賣局，2006：4

[2]濮良貴 紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)[M]. 北京：高等教育出版社，2010：52.

[3]劉鶴年.流體力學(xué) [M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2005：174-177.

作者簡介：許兵（1985-），男，工程機(jī)械專業(yè)學(xué)士，助理工程師，現(xiàn)主要從事煙草卷接機(jī)械產(chǎn)品裝配調(diào)試和裝配檢測技術(shù)工作。