王天宇　楊玉森

【摘 要】針對B型鋁合金地鐵車的的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及鋁合金材料的力學(xué)特性，合理建立車體有限元模型，模擬車體結(jié)構(gòu)的模態(tài).通過試驗(yàn)與計(jì)算結(jié)果的對比表明，有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)在模態(tài)的振型和頻率在數(shù)值上接近一致，考慮到車體結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性及有限元建模的過程，可以認(rèn)定有限元模擬的可靠性，為車體結(jié)構(gòu)的進(jìn)一步優(yōu)化與改進(jìn)提供了參考依據(jù).

【關(guān)鍵詞】B型鋁合金地鐵車；有限元仿真；試驗(yàn)；模態(tài)

【Abstract】According to the structural characteristics of B-type aluminum subway cars and mechanical properties of aluminum alloys， set up finite element model reasonably to simulate the modal of carbody structure. By comparing，it is found that the finite element analysis results and experimental datas have familiar inherent frequencies and modal shapes of the first 6 order modes. Taking into account the complexity of the carbody and the process of setting up the finite element model of the carbody structure， the finite element can be identified reliability， then providing a reference for further optimization and improving.

【Key words】B-type aluminum subway car；Finite element simulation；Experience；Modal

0 前言

地鐵車輛在行駛過程中，由于軌道的不平順、輪軌間的相對運(yùn)動(dòng)及車輛懸掛系統(tǒng)自身的特征等原因，軌道交通車輛在行駛過程中會產(chǎn)生復(fù)雜的振動(dòng)，這種振動(dòng)的大小與對旅客的乘坐舒適度和車體結(jié)構(gòu)的疲勞損傷都有明顯的影響。為保證設(shè)計(jì)的城軌車輛在運(yùn)行中具有良好的車體結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性，需對車體的模態(tài)進(jìn)行分析[1-2]。本文根據(jù)模態(tài)分析理論，采用有限元分析軟件對B型鋁合金地鐵車進(jìn)行模態(tài)分析，并通過與試驗(yàn)數(shù)值的對比，驗(yàn)證了有限元模型的可靠性，為車體結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)和后續(xù)開發(fā)提供了可靠地保證。

1 模態(tài)的算法分析原理

本次車體模態(tài)分析計(jì)算工況為無約束自由模態(tài).對于鋁合金TC車體的動(dòng)力學(xué)問題，可以根據(jù)三維彈性動(dòng)力學(xué)基本方程及力的邊界條件，并利用等效積分形式的Galerkin提法，最終得到彈性體振動(dòng)的有限元格式下的動(dòng)力學(xué)微分方程：

2 車體有限元模型的建立

該鋁合金地鐵車TC車體長19200mm，車體外側(cè)最大寬度2800mm，車輛定距12600mm，為由大型中空鋁合金擠壓型材全焊接組成的整體式承載結(jié)構(gòu)，由底架、側(cè)墻、端墻、司機(jī)室和頂棚等主要部分組成。采用HyperMesh軟件建立車體的有限元模型，主要采用任意四節(jié)點(diǎn)等參薄殼單元進(jìn)行模擬，車體結(jié)構(gòu)的模型中單元總數(shù)為977505，結(jié)點(diǎn)總數(shù)為825334，車體有限元模型見圖1。

車體所用材料主要為鋁合金，計(jì)算時(shí)代入的力學(xué)性能為：彈性模量E=70GPa，泊松比μ=0.33，密度ρ=2710kg/m3。

3 有限元計(jì)算結(jié)果

地鐵車輛整車模態(tài)計(jì)算分為空車自由模態(tài)、整備自由模態(tài)和超員自由模態(tài)三種工況，由于試驗(yàn)工況是空車自由模態(tài)，為了對應(yīng)比較，本文中有限元分析的模態(tài)也采用空車自由模態(tài)。車體前六階固有頻率及其相對應(yīng)的振型見表1，車體前三階模態(tài)振型見圖2。

4 仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)比較分析

4.1 試驗(yàn)中傳感器配置方案

（a）車體斷面布置示意圖

（b）車體加速度傳感器布置示意圖

針對車體的特點(diǎn)，沿車體長度方向分為9個(gè)斷面布置測點(diǎn)，每個(gè)斷面地板中部1個(gè)測點(diǎn)、左右上邊梁各1個(gè)測點(diǎn)、左右下邊梁各1個(gè)測點(diǎn)、側(cè)墻中部1個(gè)測點(diǎn)、車頂棚中部1個(gè)測點(diǎn)，共8個(gè)測點(diǎn)。每個(gè)測點(diǎn)測試橫向和垂向兩個(gè)方向加速度，加速度傳感器采用ICP式加速度傳感器。車體斷面布置示意圖和加速度傳感器布置圖如圖3 所示。

4.2 試驗(yàn)數(shù)據(jù)[3]與仿真結(jié)果比較分析

試驗(yàn)工況是空車自由模態(tài)，試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果的對比見表2.

通過對有限元仿真模擬下的模態(tài)振型和頻率與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比可以看出，仿真計(jì)算數(shù)值的振型和對應(yīng)頻率與車體試驗(yàn)貼傳感器得到的模態(tài)分布趨勢相同，且對應(yīng)振型的頻率數(shù)值相差很小，即便是在車體一階菱形振型仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)值相對誤差較大，但兩者數(shù)值相差仍在1.6Hz以內(nèi)，其余各振型數(shù)據(jù)趨勢相同且相對誤差在10%以內(nèi)。由此可以證明該鋁合金地鐵車體有限元仿真模型的建立是正確的，選用的單元是合理的，有很高的可信度，可以為車體結(jié)構(gòu)的進(jìn)一步優(yōu)化改進(jìn)提供一定的參考依據(jù)。

5 結(jié)論

本文通過對鋁合金地鐵車體模態(tài)的有限元仿真計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比，得出如下結(jié)論：

（1）根據(jù)鋁合金地鐵車體的典型特點(diǎn)，采用殼單元來模擬車體結(jié)構(gòu)，可以較好地模擬出其點(diǎn)傳力的特點(diǎn)，仿真計(jì)算證明此方法是可行的。

（2）計(jì)算得出鋁合金地鐵車體的無約束自由模態(tài)的前六階振型，并對比試驗(yàn)數(shù)據(jù)，除車體一階菱形振型的數(shù)據(jù)外，相對誤差均不超過10%，表明該建模方法正確，論證了有限元仿真模擬的可信度。

【參考文獻(xiàn)】

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[責(zé)任編輯：劉展]