高繼錄，龐開宇，路軍鋒，王 智，周興野，康 壯

（遼寧中電投電站燃燒工程技術(shù)研究中心有限公司，遼寧 沈陽 110179）

試驗(yàn)
研究

電站鍋爐風(fēng)機(jī)運(yùn)行優(yōu)化試驗(yàn)研究

高繼錄，龐開宇，路軍鋒，王 智，周興野，康 壯

（遼寧中電投電站燃燒工程技術(shù)研究中心有限公司，遼寧 沈陽 110179）

某發(fā)電廠于2014年完成了1號鍋爐脫硝系統(tǒng)改造，改造后機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時，引風(fēng)機(jī)全開，增壓風(fēng)機(jī)還有較大裕量。為得到引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)串聯(lián)運(yùn)行的最佳方式，在保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的前提下，尋找引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)最節(jié)能的工況點(diǎn)，從而達(dá)到節(jié)能降耗目的。研究結(jié)果表明，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的總功率隨著增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力的升高先減小后增大，當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力為-600 Pa時，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的總功率最??；當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力由-400 Pa降至-600 Pa時，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)總功率將降低67.6 kW，廠用電率可降低0.022 5個百分點(diǎn)，年節(jié)約電量28萬kWh。

鍋爐；引風(fēng)機(jī)；增壓風(fēng)機(jī)；運(yùn)行優(yōu)化

1 設(shè)備概況

鍋爐為原蘇聯(lián)制造的 ТПП-317型超臨界參數(shù)、壓力多次上升 （下輻射區(qū)3次，上輻射區(qū)2次）、一次中間再熱、單爐膛、П型布置、矩形截面、固態(tài)排渣、平衡通風(fēng)、設(shè)計(jì)燃用煙煤直流鍋爐。主蒸汽管道和中間再熱蒸汽管道分成2個系統(tǒng)，過熱蒸汽系統(tǒng)分四級布置，依次為頂棚過熱器、前屏過熱器、后屏過熱器及高溫過熱器，再熱蒸汽系統(tǒng)分二級布置，依次為低溫再熱器、高溫再熱器。鍋爐設(shè)計(jì)燃料特性如表1所示，鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)如表2所示。

鍋爐配置 2臺俄供軸流式引風(fēng)機(jī)，型號為ДOД-31.5Φ，主要設(shè)計(jì)參數(shù)如表3所示。機(jī)組配置1套FGD煙氣脫硫系統(tǒng)，1臺動葉可調(diào)軸流式增壓風(fēng)機(jī)，型號為RAF40-19-1，主要設(shè)計(jì)參數(shù)如表4所示。

表1 鍋爐設(shè)計(jì)燃煤特性

表2 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)

表3 引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)

表4 增壓風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)

2 增壓風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)結(jié)果

增壓風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)分別在鍋爐蒸發(fā)量為1 000 t／h和800 t／h下進(jìn)行，試驗(yàn)結(jié)果如表5所示。假設(shè)風(fēng)機(jī)入口靜壓為-400 Pa，鍋爐蒸發(fā)量為1 000 t／h時，風(fēng)機(jī)進(jìn)口容積流量為449.21 m3／h，風(fēng)機(jī)比功為1 577.0 J／kg；當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量為800 t／h時，風(fēng)機(jī)進(jìn)口容積流量為410.31 m3／h，風(fēng)機(jī)比功為1 389 J／kg。假設(shè)風(fēng)機(jī)入口靜壓為-1 000 Pa，當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量為1 000 t／h時，風(fēng)機(jī)進(jìn)口容積流量為450.55 m3／h，風(fēng)機(jī)比功為2 260.8 J／kg；當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量為800 t／h時，風(fēng)機(jī)進(jìn)口容積流量為411.54 m3／h，風(fēng)機(jī)比功為2 063.1 J／kg。

風(fēng)機(jī)的性能曲線如圖1所示，可見當(dāng)風(fēng)機(jī)入口靜壓為-1 000 Pa時，風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)仍然在安全區(qū)域內(nèi)［1-6］。

表5 增壓風(fēng)機(jī)性能試驗(yàn)結(jié)果

圖1 增壓風(fēng)機(jī)性能曲線

3 引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)聯(lián)合調(diào)節(jié)試驗(yàn)結(jié)果

在1 000 t／h鍋爐蒸發(fā)量下，分別控制增壓風(fēng)機(jī)入口壓力為-400 Pa、-600 Pa、-800 Pa，在每個工況下記錄引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)功率值，從而確定不同工況下引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)最節(jié)能的運(yùn)行方式，試驗(yàn)結(jié)果如表6和圖2所示。由圖2可見，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的總功率隨著增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力的升高先減小后增大，當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力為-600 Pa時，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的總功率最小。增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力設(shè)計(jì)值為-250 Pa，調(diào)整前運(yùn)行值為-400 Pa。當(dāng)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力由-400 Pa降至-600 Pa時，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)總功率將降低67.6 kW，廠用電率可降低0.022 5個百分點(diǎn)，年節(jié)約電量28萬kWh。

表6 引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)聯(lián)合調(diào)整試驗(yàn)結(jié)果

圖2 引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)總功率與增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力關(guān)系曲線

4 結(jié)束語

該電廠引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)總功率隨著增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力的升高先減小后增大。通過優(yōu)化試驗(yàn)，引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)的總功率降低67.6 kW，廠用電率降低0.022 5個百分點(diǎn)，年節(jié)約電量28萬kWh，為同類型機(jī)組引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式優(yōu)化提供參考。

［1］ 張樂君，付永華.軸流式引風(fēng)機(jī)失速原因分析及預(yù)防措施［J］.浙江電力，2009，31（5）：68-70.

［2］ 宋大勇，王淑芹，潘景龍.風(fēng)機(jī)入口噪聲過大原因分析［J］.東北電力技術(shù)，2008，29（3）：9-11.

［3］ 劉延太，凌治坤，胡春雷.大型鍋爐引風(fēng)機(jī)換型改造節(jié)能分析 ［J］.安徽電力，2011，28（S1）：44-46.

［4］ 常 強(qiáng).鍋爐風(fēng)機(jī)振動現(xiàn)場處理 ［J］.東北電力技術(shù)，2010，31（3）：5-8.

［5］ 寧獻(xiàn)武，趙繼良，伍健偉.1 000 MW機(jī)組一次風(fēng)機(jī)喘振原因分析及預(yù)防措施 ［J］.東北電力技術(shù)，2012，33（1）：39-41.

［6］ 李彥龍，才延福，韓衛(wèi)發(fā).軸流式引風(fēng)機(jī)改造選型試驗(yàn)研究 ［J］.東北電力技術(shù)，2014，35（8）：26-29.

參考文獻(xiàn)著錄的原則

1.著錄最必要、最新的文獻(xiàn)。

2.著錄作者親自查閱過的文獻(xiàn)。

3.首選的是正式出版的文獻(xiàn)資源，未公開發(fā)表的零次文獻(xiàn)也可引用。

4.采用標(biāo)準(zhǔn)化的著錄格式。

5.文獻(xiàn)數(shù)量恰當(dāng)：研究性論文的篇均參考文獻(xiàn)數(shù)量一般為20條左右 （據(jù)2010年版 《中國科技期刊引證報(bào)告 （核心版）》，國內(nèi)1 946種科技期刊發(fā)表的論文的引文量為12.93條／篇，而國外的期刊超過30條／篇），綜述類論文可多達(dá)四五十條甚至上百條。

Experimental Study on Operation Optimization of Boiler Fan

GAO Ji?lu，PANG Kai?yu，LU Jun?feng，WANG Zhi，ZHOU Xing?ye，KANG Zhuang
（Liaoning CPI Power Plant Combustion Engineering Technology Research Center Co.，Ltd.，Shenyang，Liaoning 110179，China）

No.2 boiler denitrification system reformation of a given power station is finished in 2014.Booster fan has great reserve margin with all the draught fan opened at full load operation.To get the best serial operation，this paper looks for operating point of en?ergy saving way for consumption?reducing after promising stable running of the units.The results show that the gross power of draught fan and booster fan first decreases and then increases with inlet pressure of booster fan increases.The gross power reaches a minimum when inlet pressure is-600 Pa，when inlet presure of booster fan reduces to-400 Pa from-600 Pa，the gross power reduced 67.6 kW，station service power consumption rate reduces 0.022 5%，saving electricity 2 800 000 kWh every year.

Boiler；Induced draft fan；Booster fan；Operation optimization

TM227

A

1004-7913（2015）11-0007-03

高繼錄 （1980—），男，碩士，高級工程師，主要從事電站鍋爐節(jié)能、環(huán)保技術(shù)研究。

2015-07-02）