陳斌 王重陽

摘 要：對(duì)于臨界溫度較低的工質(zhì)，不僅適合亞臨界有機(jī)朗肯循環(huán)，也適用于超臨界有機(jī)朗肯循環(huán)。該文針對(duì)使用150℃低溫?zé)煔庾鳛闊嵩吹挠袡C(jī)朗肯循環(huán)（ORC），采用R236fa、R152a和兩者作為組分的9種不同濃度配比的非共沸混合物共11種物質(zhì)作為循環(huán)工質(zhì)，使用熱力學(xué)第一定律和第二定律分別分析了這11種工質(zhì)在臨界狀態(tài)附近的參數(shù)變化情況。研究結(jié)果表明，由亞臨界狀態(tài)過渡到超臨界狀態(tài)時(shí)，系統(tǒng)的凈輸出功、吸熱量均不連續(xù)。在近臨界狀態(tài)時(shí)，混合工質(zhì)的凈輸出功大于純工質(zhì)。

關(guān)鍵詞：非共沸二元混合物 ?亞臨界有機(jī)朗肯循環(huán) ?超臨界有機(jī)朗肯循環(huán) ?近臨界狀態(tài) ?連續(xù)

中圖分類號(hào)：TK123 ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（2015）10（c）-0108-02

這些年來，隨著全球化石能源儲(chǔ)量的減少和人們對(duì)電力需求的不斷增加，低溫余熱的利用越來越受到人們的重視。由于傳統(tǒng)的朗肯循環(huán)使用水作為工質(zhì)，其所需熱源溫度較高，這就成為了人們直接使用朗肯循環(huán)利用低溫余熱的障礙。為了克服這一障礙，用有機(jī)物作為循環(huán)工質(zhì)的有機(jī)朗肯循環(huán)（ORC）[1]被提了出來。

循環(huán)工質(zhì)的選擇對(duì)整個(gè)系統(tǒng)影響甚大，針對(duì)不同的熱源情況，人們提出了不同的工質(zhì)以使整個(gè)系統(tǒng)達(dá)到最佳的性能，主要包括地?zé)崮?。Aghahosseini和I.Dincer[2]對(duì)采用純工質(zhì)和非共沸混合工質(zhì)的有機(jī)朗肯循環(huán)從循環(huán)效率、不可逆性和對(duì)環(huán)境的影響進(jìn)行了分析比較，結(jié)果表明非共沸混合工質(zhì)有較好的循環(huán)特性。目前國內(nèi)外對(duì)非共沸混合工質(zhì)ORC在近臨界狀態(tài)的研究還比較少，Pan等[3]研究了純工質(zhì)在近臨界ORC附近的狀態(tài)參數(shù)變化情況。文章以煙氣作為熱源，采用9種非共沸混合物作為工質(zhì)。通過分析9種非共沸混合工質(zhì)有機(jī)朗肯循環(huán)，分析了系統(tǒng)由亞臨界過渡至超臨界時(shí)系統(tǒng)參數(shù)變化的特征。

1 有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)

用有機(jī)物代替水作為工質(zhì)的朗肯循環(huán)稱為有機(jī)朗肯循環(huán)（ORC），由于有機(jī)工質(zhì)的沸點(diǎn)普遍比水的低，因此利用低溫余熱發(fā)電成為可能。主要包括5個(gè)部分：冷凝器、泵、蒸發(fā)器、膨脹機(jī)和發(fā)電機(jī)。循環(huán)過程如下：從膨脹機(jī)排出的乏汽進(jìn)入冷凝器中，經(jīng)過冷卻水的降溫后進(jìn)入工質(zhì)加壓泵，升壓后的工質(zhì)進(jìn)入蒸發(fā)器，吸收來自熱流體放出的熱量，高溫高壓的有機(jī)蒸汽進(jìn)入膨脹機(jī)推動(dòng)膨脹機(jī)做功，膨脹機(jī)帶動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電，做完功的乏汽進(jìn)入冷凝器，完成循環(huán)。文章采用R236fa、R152a和兩者作為組分的9種不同濃度配比的非共沸混合物共11種物質(zhì)作為循環(huán)工質(zhì)，工質(zhì)的熱物性均由NIST提供的REFPROP 8.0查取所得。循環(huán)工況參數(shù)如表1所示。

2 計(jì)算結(jié)果分析

2.1 吸熱量

工質(zhì)的吸熱量隨膨脹機(jī)入口對(duì)比壓力的變化規(guī)律。所用11種工質(zhì)從亞臨界ORC到超臨界ORC的過程中，系統(tǒng)吸熱量均是不連續(xù)的。在亞臨界ORC時(shí)，工質(zhì)的吸熱量均是先減小而后在接近臨界狀態(tài)時(shí)增加，當(dāng)膨脹機(jī)入口對(duì)比壓力在0.9附近時(shí)出現(xiàn)極小值;在超臨界ORC時(shí)，所有工質(zhì)的吸熱量均先降低后增大，存在一個(gè)極小值點(diǎn)，但極小值的位置卻不同。工質(zhì)M0～M5的極小值點(diǎn)出現(xiàn)在對(duì)比壓力為1.15附近，而工質(zhì)M6～M10出現(xiàn)在對(duì)比壓力為1.05附近。另外，可以觀察到，近臨界狀態(tài)時(shí)，除了工質(zhì)M9，其余非共沸混合工質(zhì)的吸熱量均大于兩種純工質(zhì)的吸熱量。

2.2 凈輸出功

圖1為凈輸出功隨膨脹機(jī)入口對(duì)比壓力的變化規(guī)律。從圖中可知，系統(tǒng)由亞臨界ORC過渡至超臨界ORC時(shí)均是不連續(xù)的。亞臨界ORC時(shí)，所選工質(zhì)均出現(xiàn)了一個(gè)極大值和一個(gè)極小值，但極大值出現(xiàn)的位置有所不同。工質(zhì)M0～M7的極大值點(diǎn)出現(xiàn)在對(duì)比壓力為0.7附近，其余工質(zhì)則出現(xiàn)在對(duì)比壓力為0.6附近;極大值點(diǎn)均出現(xiàn)在對(duì)比壓力為0.9的附近。在近臨界狀態(tài)時(shí)，凈輸出功均增大，但是工質(zhì)M0～M7的增幅較大，而工質(zhì)M8～M10增幅相對(duì)平穩(wěn)，且非共沸混合工質(zhì)M1-M6的凈輸出功均大于兩種純工質(zhì)的凈輸出功量。在超臨界ORC時(shí)，工質(zhì)M0～M6在對(duì)比壓力為1.15附近出現(xiàn)了極小值，而工質(zhì)M7～M10則在對(duì)比壓力為1.03附近出現(xiàn)極小值。另外，在亞臨界ORC過渡至超臨界ORC時(shí)，超臨界ORC的凈輸出功均均小于亞臨界狀態(tài)的凈輸出功。

3 結(jié)論

文中以150℃煙氣為低溫?zé)嵩?，用R236fa、R152a和兩者作為組分的9種不同濃度配比的非共沸混合物共11種物質(zhì)作為循環(huán)工質(zhì)，主要分析了這11種工質(zhì)由亞臨界過渡至超臨界狀態(tài)時(shí)參數(shù)變化的情況及其連續(xù)性。研究結(jié)果表明：（1）由亞臨界過渡至超臨界狀態(tài)時(shí)，系統(tǒng)的凈輸出功、吸熱量均不連續(xù);（2）由于在近臨界狀態(tài)時(shí)，系統(tǒng)的凈輸出功會(huì)發(fā)生急劇變化，當(dāng)以追求凈功最大化為目標(biāo)時(shí)，近臨界狀態(tài)附近的參數(shù)會(huì)更有使用價(jià)值，且混合工質(zhì)凈輸出功大于純工質(zhì)的。（3）該文條件下，在近臨界狀態(tài)時(shí)，非共沸混合工質(zhì)M5的凈輸出功最大，為97.3 kW;純工質(zhì)M10凈輸出功最小，為79.8 kW。

參考文獻(xiàn)

[1] Moran MJ，Shapiro HN，Boettner DD，etal.Fundamentals of engineeers thermodynamics[M].Chichester：Wiley，2011.

[2] Aghahosseini S.，I.Dincer.Comparative performance analysis of low-temperature Organic Rankine Cycle（ORC）using pure and zeotropic working fluids[J].Applied Thermal Engineering，2013，54（1）：35-42.

[3] PanL.Performance analysis in near-critical conditions of organic Rankine cycle[J].Energy，2012，37（1）：281-286.