呂其超，李兆敏，李賓飛，李松巖，張丁涌，張 偉，張 昀，田 帥

(1．中國(guó)石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院，山東青島266580;2．勝利油田現(xiàn)河采油廠，山東 東營(yíng)257068;3．大慶油田力神泵業(yè)有限公司，黑龍江大慶163000)

我國(guó)低滲透、超低滲透油氣田的探明儲(chǔ)量逐年增加，該類(lèi)油氣田大多需要經(jīng)過(guò)壓裂才能獲得工業(yè)產(chǎn)能［1-3］。壓裂液性能的優(yōu)劣是決定壓裂增產(chǎn)效果的一個(gè)關(guān)鍵因素。目前廣泛應(yīng)用的植物膠壓裂液存在吸附性強(qiáng)、破膠不完全、殘?jiān)扛叩热秉c(diǎn)，在巖石中濾失會(huì)帶來(lái)大量污染，不利于壓裂增產(chǎn)效果的提高［4-7］。20世紀(jì)90年代后期研發(fā)的黏彈性表面活性劑壓裂液雖然具有低傷害的優(yōu)勢(shì)，但其濾失量大、耐溫性差，且價(jià)格較高，難以廣泛應(yīng)用［8-11］。本文研制了一種新型聚合物壓裂液，它具有低傷害、高效能、低成本的特點(diǎn)，在對(duì)其流變性、攜砂性等基本特性研究的基礎(chǔ)上，通過(guò)自行設(shè)計(jì)的高溫、高壓動(dòng)態(tài)濾失裝置研究了流速、濾失壓降、巖心滲透率對(duì)壓裂液濾失及巖心傷害的影響規(guī)律，對(duì)比分析了新型聚合物壓裂液與常規(guī)植物膠壓裂液的濾失及傷害性能，以期為壓裂工藝的優(yōu)化提供理論支撐。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1．1 實(shí)驗(yàn)材料及裝置

主要實(shí)驗(yàn)材料:LP-3A(聚合物，東營(yíng)市現(xiàn)河工貿(mào)有限責(zé)任公司)，LP-3B(聚合物交聯(lián)劑，東營(yíng)市現(xiàn)河工貿(mào)有限責(zé)任公司)，羥丙基胍膠(東營(yíng)市信德化工有限責(zé)任公司)，HTC-160(胍膠交聯(lián)劑，東營(yíng)市信德化工有限責(zé)任公司)，KCl、NaCl、MgCl2、CaCl2(國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑有限公司，分析純)，去離子水。

主要實(shí)驗(yàn)設(shè)備:高溫高壓動(dòng)態(tài)濾失儀，Anton-Paar MCR302旋轉(zhuǎn)流變儀，DJ1C攪拌器，TC-202水浴鍋，METTLER TOLEDO電子天平。

1．2 實(shí)驗(yàn)方法及原理

1．2．1 壓裂液配置 聚合物壓裂液的主體配方為0．5%LP-3A+0．5%LP-3B+2%KCl。首先在DJ1C攪拌器中加入一定量蒸餾水，攪拌下加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)0．5%的 LP-3A及2% 的KCl，將溶液放置在40℃水浴中1 h后，加入0．5% 的LP-3B對(duì)聚合物進(jìn)行交聯(lián)，用玻璃棒攪拌直到溶液可挑掛;胍膠壓裂液的主體配方為0．5%羥丙基胍膠+0．5%HTC-160+2%KCl。配置方法同上。

1．2．2 壓裂液基本特性測(cè)試 流變性:采用Anton-Paar MCR302旋轉(zhuǎn)流變儀測(cè)試壓裂液在170 s－1剪切速率下的表觀黏度，采用震蕩時(shí)間掃描測(cè)量壓裂液彈性模量G'、黏性模量G″，測(cè)試溫度范圍為30～90℃;懸砂性:采用粒徑0．4～0．8 mm的陶粒支撐劑與壓裂液攪拌混合，配置成砂比(即支撐劑的視體積與攜砂液凈液量體積的百分比)15%的攜砂壓裂液，在透明恒溫水浴中觀察支撐劑的沉降，測(cè)試溫度為90℃。

1．2．3 動(dòng)態(tài)濾失及巖心傷害測(cè)定 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)為一種壓裂液動(dòng)態(tài)濾失及巖心傷害測(cè)定裝置(如圖1所示)，可以實(shí)現(xiàn)高溫、高壓條件下的測(cè)試。該裝置主體部分為高溫高壓濾失儀，濾失儀的入口端設(shè)置有模擬裂縫，模擬裂縫的一側(cè)上下設(shè)置有進(jìn)、出液口，另一側(cè)壁與柱狀巖心的端面相連，柱狀巖心的一端面通過(guò)墊塊與濾失管相連。

圖1 動(dòng)態(tài)濾失及巖心傷害測(cè)定實(shí)驗(yàn)裝置Fig．1 Experimental device for the filtration and damage measurement of cores

天然巖心受前期地層發(fā)育及后期取心過(guò)程影響，巖心間物性參數(shù)變化較大，因此，采用天然巖心進(jìn)行實(shí)驗(yàn)時(shí)，無(wú)法重復(fù)相同的巖心物性條件，這不利于研究單一因素影響下濾失性及傷害性的變化規(guī)律。人造巖心雖然以天然巖心為參照，但均質(zhì)性遠(yuǎn)強(qiáng)于天然巖心。因此，實(shí)驗(yàn)中使用石英砂環(huán)氧樹(shù)脂膠結(jié)的人造巖心，其直徑25．4 mm，長(zhǎng)度30～50 mm，滲透率為(1～100)×10－3μm2。每次對(duì)比實(shí)驗(yàn)中的巖心均由同一編號(hào)的壓制巖心板中鉆取，確保巖心參數(shù)一致。

濾失測(cè)試過(guò)程中，壓裂液以一定流量和濾失壓降流經(jīng)模擬裂縫，其中濾失壓降由與出液口相連的回壓閥控制。不同于以往動(dòng)態(tài)濾失儀中壓裂液垂直流向巖心壁面，本實(shí)驗(yàn)中壓裂液平行于巖心壁面流動(dòng)，對(duì)巖壁形成平行剪切，這樣更貼近于現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際。其剪切速率

其中:v為流體的平均流速，m/s;w為裂縫的寬度，m;h為裂縫的高度，m;Q為平流泵的注入流量，m3/s。實(shí)驗(yàn)中裂縫高度h固定為25．4 mm，裂縫寬度w為1～5 mm。實(shí)驗(yàn)過(guò)程中可通過(guò)變換裂縫寬度及注入流量來(lái)調(diào)控巖心壁面的剪切速率。巖心濾失前后，通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)鹽水對(duì)巖心正反向驅(qū)替測(cè)試巖心滲透率變化，并計(jì)算巖心的傷害率。

1．2．4 核磁共振測(cè)試 采用Magnet2000型核磁共振巖樣分析儀測(cè)量巖心內(nèi)部孔隙度分布。首先對(duì)飽和標(biāo)準(zhǔn)鹽水的巖心進(jìn)行第一次核磁共振測(cè)量，壓裂液完成巖心動(dòng)態(tài)濾失后，采用標(biāo)準(zhǔn)鹽水反向驅(qū)替巖心，待水測(cè)滲透率穩(wěn)定后，取出巖心進(jìn)行第二次核磁共振測(cè)量。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論

2．1 新型壓裂液基本特性

新型聚合物壓裂液的稠化劑LP-3A是一種由丙烯酰胺(PM)、2－丙烯酰胺基－2－甲基丙基磺酸鈉(AMPS)、疏水單體合成的三元共聚物，相對(duì)分子量為200萬(wàn)～300萬(wàn);LP-3B是一種針對(duì)該型稠化劑的有機(jī)鋯復(fù)合交聯(lián)劑。新型聚合物壓裂液體系具有耐溫性強(qiáng)、摩阻低、攜砂性強(qiáng)等特點(diǎn)。

通過(guò)圖2中黏溫曲線可以看出聚合物和胍膠均具有良好的耐溫性，其在90℃、剪切速率170 s－1下表觀黏度均高于150 mPa·s。聚合物的表觀黏度雖略低于胍膠，但其彈性模量G'高于胍膠，同時(shí)聚合物彈性模量G'遠(yuǎn)高于黏性模量G″，在黏彈模量中占主導(dǎo)地位。流體的懸砂能力不僅受黏度影響，更與流體的彈性相關(guān)。聚合物的高彈性使其具有強(qiáng)攜砂能力，如圖3中90℃水浴1 h后的壓裂液懸砂能力對(duì)比，聚合物的懸砂性明顯高于胍膠。聚合物壓裂液的這一流變特性不僅使其具有強(qiáng)懸砂能力，而且相對(duì)常規(guī)胍膠壓裂液具有較低的摩阻。

圖2 壓裂液流變曲線Fig．2 Rheological curves of fracturing fluids

圖3 壓裂液懸砂對(duì)比Fig．3 Proppant suspension performance of fracturing fluids

2．2 壓裂液的濾失及巖心傷害影響因素

2．2．1 剪切速率的影響 實(shí)驗(yàn)中模擬裂縫的厚度為1．5 mm，濾失壓降為 3．5 MPa，在剪切速率為 10 s－1、30 s－1、50 s－1下對(duì)壓裂液的動(dòng)濾失及對(duì)巖心傷害進(jìn)行研究。

(1)對(duì)動(dòng)態(tài)濾失的影響規(guī)律:從圖4可以看出，剪切速率為 10 s－1、30 s－1、50 s－1時(shí)聚合物的總濾失量均低于胍膠，表現(xiàn)出較強(qiáng)的抗濾失能力。2種壓裂液在初期的濾失量均升高較快，隨著濾失時(shí)間延長(zhǎng)逐漸趨于平穩(wěn)，且隨著剪切速率增大，2種壓裂液進(jìn)入濾失穩(wěn)定期的時(shí)間縮短。這是因?yàn)榻宦?lián)壓裂液的濾失主要依靠濾餅進(jìn)行控制，在動(dòng)態(tài)濾失中，垂向?yàn)V失壓降促進(jìn)濾餅增長(zhǎng)，而流動(dòng)剪切力抑制濾餅增長(zhǎng)，2種作用競(jìng)爭(zhēng)平衡時(shí)，濾餅達(dá)到穩(wěn)定厚度。剪切速率升高使濾餅厚度減小，縮短了濾餅的形成時(shí)間，因此壓裂液更快地進(jìn)入濾失穩(wěn)定期。同時(shí)濾餅厚度減小加之壓裂液剪切變稀也會(huì)導(dǎo)致濾失量升高，如圖4中剪切速率由10 s－1增高到50 s－1過(guò)程中，總濾失量不斷升高。

圖4 壓裂液濾失與剪切速率關(guān)系圖Fig．4 Effect of shear rate on filtration performance of fracturing fluids

不同剪切速率下初期聚合物濾失量均高于胍膠，在穩(wěn)定期濾失量逐漸低于胍膠，濾失穩(wěn)定期持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，對(duì)總濾失量的影響大。擬合該階段濾失曲線的斜率m并計(jì)算壓裂液濾失系數(shù)式中:m為濾失曲線的斜率，mL/min1/2;A為濾失面積，cm2;d為巖心直徑，cm。進(jìn)一步考察濾失穩(wěn)定期壓裂液濾失系數(shù)與剪切速率的關(guān)系，如圖4(d)中2種壓裂液濾失系數(shù)均隨剪切速率的升高而增大，這是由濾餅隨剪切速率增大而變薄所導(dǎo)致。在不同剪切速率下聚合物壓裂液濾失系數(shù)均低于胍膠壓裂液，這說(shuō)明初期聚合物壓裂液所形成的濾餅抗濾失能力優(yōu)于胍膠壓裂液濾餅，新型聚合物壓裂液具有更長(zhǎng)久高效的抗濾失能力。

(2)巖心傷害的影響規(guī)律:壓裂液對(duì)巖心的傷害主要分為2部分:一是濾失進(jìn)入巖心內(nèi)部的壓裂液吸附堵塞基質(zhì)孔喉引起的內(nèi)部傷害，二是濾失過(guò)程中在巖石壁面形成的濾餅帶來(lái)的外部封堵傷害。對(duì)于第一種傷害，采用核磁共振技術(shù)檢測(cè)壓裂液濾失前后巖心孔喉結(jié)構(gòu)的變化，圖5為剪切速率30 s－1下，巖心濾失前后核磁共振孔隙度分量對(duì)比圖，1號(hào)、2號(hào)巖心為同一人工壓制巖板中鉆取的巖心。對(duì)比1號(hào)、2號(hào)巖心初始飽和標(biāo)準(zhǔn)鹽水后測(cè)得的孔隙度分布圖，基本保持一致，這驗(yàn)證了人造巖心的強(qiáng)均質(zhì)性。聚合物壓裂液濾失后的巖心孔隙度分量在弛豫時(shí)間上的分布變化為100～1 000 ms段減少，10～100 ms段增多，弛豫時(shí)間與巖心孔喉大小成正比，這表明巖心由大孔喉轉(zhuǎn)變?yōu)橹行】缀?胍膠壓裂液濾失后巖心孔隙度分量在弛豫時(shí)間上的分布變化同樣為100～1 000 ms段減少，但其10～100 ms段略有增多，小于10 ms段明顯增多，這說(shuō)明巖心由大孔喉轉(zhuǎn)變?yōu)橹行】缀砑胺沁B通性孔喉，說(shuō)明胍膠壓裂液相比聚合物壓裂液對(duì)巖石孔喉吸附堵塞傷害更嚴(yán)重。

圖5 核磁共振孔隙度分布圖Fig．5 Porosity distribution curves of cores damaged by fracturing fluids under NMR

標(biāo)準(zhǔn)鹽水對(duì)濾失后的1號(hào)、2號(hào)巖心反向驅(qū)替，驅(qū)替壓力穩(wěn)定后，觀察巖心端面濾餅，如圖6?？梢钥闯鲭夷z壓裂液濾餅的厚度大于聚合物壓裂液濾餅，這說(shuō)明相對(duì)于聚合物壓裂液，胍膠壓裂液形成的植物膠濾餅更易附著在巖心壁面上，產(chǎn)生濾餅傷害。

圖6 壓裂液濾餅對(duì)比圖Fig．6 Filtration cakes of different fracturing fluids

進(jìn)一步考察2種壓裂液濾失前后巖心滲透率傷害隨著剪切速率的變化。從圖7可以看出，不同剪切速率下聚合物壓裂液對(duì)巖心滲透率的傷害率均低于胍膠壓裂液，表現(xiàn)出對(duì)巖心的低傷害性。剪切速率增大導(dǎo)致濾餅變薄，壓裂液中的高分子侵入巖心增多，對(duì)巖心孔喉的吸附堵塞增加。當(dāng)剪切速率由10 s－1增大到 30 s－1時(shí)，2 種壓裂液巖心傷害增幅較大。當(dāng)剪切速率由30 s－1增大到50 s－1時(shí)，巖心傷害的增幅較小，這是因?yàn)榧羟兴俾试龃箅m然增加了孔喉傷害，但同時(shí)降低了濾餅厚度，減小了濾餅附著傷害。綜合2種作用，在高剪切速率巖心傷害的增幅較小。

圖7 不同剪切速率下的巖心滲透率傷害率Fig．7 Effect of shear rate on the damage of core permeability

2．2．2 濾失壓降的影響 濾失壓降是指壓裂液濾失時(shí)巖石端面及內(nèi)部的壓力差。壓裂過(guò)程中濾失壓降不斷變化，研究濾失壓降對(duì)壓裂液濾失量及巖心傷害的影響規(guī)律對(duì)施工工藝的優(yōu)化具有重要意義。本實(shí)驗(yàn)中采用模擬裂縫中的壓力與壓裂液濾出端的壓差模擬濾失壓降。圖8為剪切速率為30 s－1時(shí)，壓力由3．5 MPa升高到11．0 MPa過(guò)程中，滲透率23×10－3μm2的巖心中壓裂液濾失量的變化?？梢钥吹匠跗趬毫岩捍罅繛V入巖心中，隨著濾餅加厚，濾失作用逐漸減緩并趨于平穩(wěn)，且隨著濾失壓降的升高，濾失曲線穩(wěn)定的時(shí)間增長(zhǎng)，總濾失量相對(duì)增高。

圖8 聚合物壓裂液濾失量受濾失壓降影響曲線Fig．8 Effect of pressure drop on filtration loss volume of polymer fracturing fluid

20 min后4條濾失曲線均趨于平穩(wěn)，曲線斜率基本相同。進(jìn)一步對(duì)比研究穩(wěn)定區(qū)域的濾失系數(shù)，圖9為濾失系數(shù)隨濾失壓降變化曲線，可以看到聚合物濾失系數(shù)隨著濾失壓降增大無(wú)明顯變化，胍膠也表現(xiàn)出相同規(guī)律。這是因?yàn)闉V失壓降升高雖然增強(qiáng)了壓裂液濾入巖心的動(dòng)力，但也有助于增加濾餅厚度，增強(qiáng)濾餅抗濾失能力，2種作用相互抵消使壓裂液濾失并無(wú)明顯升高。同時(shí)可以看到聚合物壓裂液相對(duì)胍膠壓裂液具有更強(qiáng)的抗濾失能力。

圖9 濾失系數(shù)隨濾失壓降變化曲線Fig．9 Effect of pressure drop on filtration coefficient of fracturing fluids

進(jìn)一步研究壓裂液巖心傷害率受濾失壓降的影響，由圖10可以看出，隨著濾失壓降的升高，2種壓裂液的巖心傷害均出現(xiàn)明顯上升，這是因?yàn)闉V失壓降升高導(dǎo)致總濾失量增大，侵入巖心內(nèi)部的高分子增多，對(duì)滲流通道的堵塞污染加重，同時(shí)濾餅增厚導(dǎo)致濾餅附著傷害增加。

因而在使用交聯(lián)壓裂液施工過(guò)程中，過(guò)快的升高壓力可能會(huì)導(dǎo)致總濾失量增加，造成壓裂液效能浪費(fèi)，同時(shí)會(huì)給地層帶來(lái)更多的傷害。

圖10 巖心傷害率隨濾失壓降變化曲線Fig．10 Effect of pressure drop on core permeability damage of fracturing fluids

2．2．3 巖心原始滲透率的影響 地層滲透率是影響壓裂液濾失的一個(gè)重要因素，本實(shí)驗(yàn)在濾失壓降3．5 MPa、剪切速率30 s－1條件下分別對(duì)滲透率5×10－3μm2、23 ×10－3μm2、45 × 10－3μm2、97 × 10－3μm2的巖心進(jìn)行了動(dòng)態(tài)濾失實(shí)驗(yàn)。圖11為不同巖心滲透率下聚合物壓裂液濾失量曲線，可以看出隨著巖心滲透率的增大，壓裂液初期濾失量及總濾失量都呈現(xiàn)明顯的上升趨勢(shì)。這是因?yàn)樵诟叩膸r心滲透率下，壓裂液無(wú)法在較短的時(shí)間內(nèi)形成濾餅有效減弱壓裂液濾失，在濾失初期的濾液中甚至出現(xiàn)較為黏稠的液體，這說(shuō)明初期濾餅對(duì)壓裂液中高分子的過(guò)濾作用非常有限。巖心滲透率為97×10－3μm2時(shí)，在40 min以后其濾失量的斜率才漸漸趨于平穩(wěn)，這說(shuō)明此時(shí)巖心剛剛形成有效的濾餅，巖心初期的大量濾失導(dǎo)致其總濾失量遠(yuǎn)高于相同濾失條件下的低滲透巖心。

圖11 不同巖心滲透率下聚合物壓裂液濾失量曲線Fig．11 Effect of core permeability on filtration loss volume of polymer fracturing fluid

進(jìn)一步研究濾失穩(wěn)定期的濾失系數(shù)與巖心滲透率的關(guān)系，通過(guò)圖12中濾失系數(shù)隨巖心滲透率變化曲線可以看出，胍膠壓裂液和聚合物壓裂液的濾失系數(shù)均隨著滲透率的增大而升高。但從2種壓裂液濾失系數(shù)比值的變化可以看出，在滲透率較低時(shí)，交聯(lián)聚合物壓裂液所表現(xiàn)出來(lái)的抗濾失優(yōu)勢(shì)更加明顯。

圖12 濾失系數(shù)隨巖心滲透率變化曲線Fig．12 Effect of core permeability on filtration coefficient

3 結(jié)論

(1)新型聚合物壓裂液具有良好的耐溫性，流體彈性模量在黏彈模量中占主導(dǎo)地位，且高于相同溫度條件下交聯(lián)胍膠壓裂液的彈性模量，這種流變特性使聚合物壓裂液攜砂能力高于胍膠壓裂液。

(2)剪切速率由 10 s－1增高到 50 s－1過(guò)程中壓裂液濾失系數(shù)及總濾失量均升高;濾失壓降由3．5 MPa升高到11．0 MPa過(guò)程中，壓裂液初期濾失量升高，濾失系數(shù)基本不變;巖心原始滲透率由5×10－3μm2升高到97×10－3μm2過(guò)程中，壓裂液初期濾失量及濾失系數(shù)均升高。新型聚合物壓裂液濾失系數(shù)在不同剪切速率及濾失壓降下均低于胍膠壓裂液，且在低滲透率時(shí)表現(xiàn)出更好的抗濾失性。

(3)壓裂液巖心傷害率在低剪切速率10～30 s－1階段增幅較大，而在高剪切速率30～50 s－1階段增幅較小;濾失壓降升高時(shí)，壓裂液巖心傷害率不斷升高。新型聚合物壓裂液對(duì)巖心孔喉的吸附堵塞傷害要低于胍膠壓裂液。相對(duì)新型聚合物壓裂液，胍膠壓裂液形成的植物膠濾餅更易附著在巖心壁面上，產(chǎn)生濾餅傷害。

［1］ 楊曉萍，趙文智，鄒才能，等．低滲透儲(chǔ)層成因機(jī)理及優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層形成與分布［J］．石油學(xué)報(bào)，2007，28(4):57-61．YANG Xiao-ping，ZHAO Wen-zhi，ZOU Cai-neng，et al．Origin of low-permeability reservoir and distribution of favorable reservoir［J］．Acta Petrolei Sinica，2007，28(4):57-61．

［2］ 袁旭軍，葉曉端，鮑為，等．低滲透油田開(kāi)發(fā)的難點(diǎn)和主要對(duì)策［J］．鉆采工藝，2006，29(4):31-32．YUAN Xu-jun，YE Xiao-duan，BAO Wei，et al．Difficulties and countermeasures on low permeability reservoir development［J］．Drilling ＆ Production Technology，2006，29(4):31-32．

［3］ 孟凡寧，李謙定，李善建．適于低滲透儲(chǔ)層的QC-VES清潔壓裂液體系實(shí)驗(yàn)研究［J］．西安石油大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2014，29(4):73-77．MENG Fan-ning，LI Qian-ding，LI Shan-jian．Experimental study on QC-VES clean fracturing fluid used for ultralow permeability reservoir［J］．Journal of Xi＇an Shiyou U-niversity:Natural Science Edition，2014，29(4):73-77．

［4］ 劉合，肖丹鳳．新型低損害植物膠壓裂液及其在低滲透儲(chǔ)層中的應(yīng)用［J］．石油學(xué)報(bào)，2008，29(6):880-884．LIU He，XIAO Dan-feng．A novel low-damage vegetable gum-based fracturing fluid and its application in low-permeability reservoirs［J］．Acta Petrolei Sinica，2008，29(6):880-884．

［5］ 郭建春，何春明．壓裂液破膠過(guò)程傷害微觀機(jī)理［J］．石油學(xué)報(bào)，2012，33(6):1018-1022．GUO Jian-chun，HE Chun-ming．Microscopic mechanism of the damage caused by gelout process of fracturing fluids［J］．Acta Petrolei Sinica，2012，33(6):1018-1022．

［6］ 袁飛，申金偉，馬萬(wàn)正，等．胍膠壓裂液對(duì)阜東斜坡區(qū)頭屯河地層的傷害［J］．油田化學(xué)，2014，31(1):42-46．

［7］ 楊亞宇，徐小剛，楊曉春，等．不同pH值下交聯(lián)胍膠壓裂液的性能研究［J］．石油與天然氣化工，2010，39(5):427-430，453．YANG Ya-yu，XU Xiao-gang，YANG Xiao-chun，et al．Properties research on Guar-crosslinked fracturing at different pH value［J］．Chemical Engineering of Oil and Gas，2010，39(5):427-430，453．

［8］ 張鋒三，沈一丁，張燕明，等．磺酸型表面活性劑壓裂液的制備及性能研究［J］．西安石油大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2012，27(6):74-78．ZHANG Feng-san，SHEN Yi-ding，ZHANG Yan-ming，et al．Synthesis and performance of a sulfonate surfactant fracturing fluid［J］．Journal of Xi＇an Shiyou University:Natural Science Edition，2012，27(6):74-78．

［9］ 張朝舉，何興貴，關(guān)興華，等．國(guó)內(nèi)低中溫清潔壓裂液研究進(jìn)展及應(yīng)用展望［J］．鉆采工藝，2009，32(3):93-96．

［10］羅向榮，王樹(shù)眾，孫曉，等．GRF-CO2清潔泡沫壓裂液流變特性實(shí)驗(yàn)研究［J］．西安石油大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2014，29(2):84-88，93．LUO Xiang-rong，WANG Shu-zhong，SUN Xiao，et al．Experimental study on rheological properties of GRF-CO2fracturing fluid［J］．Journal of Xi＇an Shiyou University:Natural Science Edition，2014，29(2):84-88，93．

［11］陳凱，蒲萬(wàn)芬．新型清潔壓裂液的室內(nèi)合成及性能研究［J］．中國(guó)石油大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2006，30(4):107-110．