路志標(biāo)

(河北鋼鐵集團(tuán)邯鋼分公司能源中心,河北邯鄲 056015)

邯鋼2#M251S燃機(jī)煤壓機(jī)葉輪葉槽裂縫原因淺析

路志標(biāo)

(河北鋼鐵集團(tuán)邯鋼分公司能源中心,河北邯鄲 056015)

本文通過對邯鋼M251S燃機(jī)煤壓機(jī)葉輪材質(zhì)各項特性分析,初步確認(rèn)燃機(jī)煤壓機(jī)葉片出現(xiàn)裂紋原因進(jìn)行了分析,并針對原因,提出了運(yùn)行和檢修建議。

燃機(jī)煤壓機(jī) 葉輪葉槽裂縫

1 引言

邯鋼2#燃機(jī)大修時間檢查發(fā)現(xiàn)煤壓機(jī)葉輪榫槽出現(xiàn)裂紋,機(jī)組被迫延長大修時間,對裂紋進(jìn)行分析處理,該機(jī)組煤壓機(jī)轉(zhuǎn)速為6438r/min,最高工作溫度為355℃。隨后請有關(guān)專家對葉輪片段進(jìn)行宏觀和微觀斷口分析、金相組織分析、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能測試,在上述試驗(yàn)及分析結(jié)果的基礎(chǔ)上,結(jié)合設(shè)計使用、裝配情況進(jìn)行綜合分析,確定葉輪發(fā)生開裂的原因

2 葉輪各項特性監(jiān)測

2.1 材料化學(xué)成分分析

從葉輪上靠近榫槽底部區(qū)域取樣進(jìn)行材料化學(xué)成分分析。材料化學(xué)成分符合德國標(biāo)準(zhǔn)高溫高強(qiáng)度鋼X8CrCoNiMo10-6的成分要求。

2.2 材料力學(xué)性能測試

在榫槽下方區(qū)域取三個Φ5mm拉伸試樣和三個10mm×10mm×55mm的V型沖擊試樣,進(jìn)行室溫拉伸和沖擊試驗(yàn),葉輪材料抗拉強(qiáng)度在1100Mpa以上,平均沖擊吸收功非常低,僅為2.4J左右。材料具有較高的強(qiáng)度,但是沖擊韌性很低。

2.3 宏觀形貌分析

對葉輪部分右側(cè)第一個完整榫槽開始次編號為1～10號。在磁粉探傷中發(fā)現(xiàn),在若干榫槽的前端面(入口側(cè))上,底面與側(cè)面的過渡圓角處發(fā)現(xiàn)疑是裂紋的線性顯示,裂紋顯示集中在圖中葉輪右半部分,其中5、6、7號榫槽的倒角處裂紋顯示較長且清晰。3處較長裂紋均起源于相同的位置,起裂源位置裂紋擴(kuò)展方向基本相同,后期擴(kuò)展方向略有不同,其中,5號榫槽上裂紋起裂后向葉輪內(nèi)部方向擴(kuò)展,6、7號榫槽上裂紋起裂后沿著起裂方向擴(kuò)展。所有榫槽的過渡圓角處均觀察到較厚的黑色氧化物堆積,起裂源表面形貌與其它位置相比未見顯著差別。

5號和6號榫槽上的裂紋打開后的斷口形貌特征相近,斷口沒有發(fā)生明顯的塑性變形,斷面平齊比較干凈,能觀察到解理反光刻面,沒有明顯的氧化和腐蝕形貌。裂紋源區(qū)均位于靠近外表面的倒角處。

宏觀形貌分析結(jié)果表明,葉輪入口一側(cè)的多個榫槽底面與側(cè)面的過渡圓角處出現(xiàn)了開裂,裂紋形態(tài)相近,為一次性脆性開裂,斷面比較干凈整齊,沒有明顯的氧化和腐蝕,為取樣前新近開裂;起裂源位于結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中比較嚴(yán)重的位置,源區(qū)表面狀態(tài)正常。

2.4 斷口微觀形貌分析

5號和6號榫槽裂紋的打開斷口的微觀形貌,可以看出兩處裂紋啟開后均為穿晶準(zhǔn)解理斷口,斷面干凈基本沒有氧化腐蝕,斷面上未見明顯的材料缺陷,為較大應(yīng)力下的一次過載脆性斷口。斷口右側(cè)發(fā)現(xiàn)的沿晶形貌斷口為過渡圓角表面的腐蝕產(chǎn)物,能譜分析腐蝕產(chǎn)物中S含量較高。

經(jīng)過沖擊試驗(yàn)后的斷口形貌為穿晶準(zhǔn)解理斷口,斷口形貌與5號、6號打開斷口形貌類似。

斷口分析結(jié)果表明,打開斷口表面未發(fā)生氧化或腐蝕,說明開裂時間與取樣時間相距不遠(yuǎn)。啟開裂紋與沖擊試驗(yàn)斷口形貌相近,均為準(zhǔn)解理脆性斷口,表明兩處裂紋為一次性快速開裂。

2.5 金相組織分析

通過對榫槽臺階的剖面形貌分析,源區(qū)倒角處表面腐蝕產(chǎn)物總厚度達(dá)200μm以上,腐蝕產(chǎn)物分為多層,內(nèi)側(cè)三層較為致密,最外層疏松多孔。最內(nèi)層中以合金元素的硫化物、氧化物為主,Cr的含量明顯偏高;中間層也是以合金元素的氧化物和硫化物,不過S和Cr的含量明顯比內(nèi)層低;最外層主要為氧化物、硫化物和氯化物。根據(jù)表面腐蝕產(chǎn)物的特征分析,葉輪表面出現(xiàn)了高溫硫腐蝕?；w平均硬度為390HV0.1。

從上述分析表明;葉輪材料化學(xué)成分接近德國高溫高強(qiáng)度鋼X8CrCoNiMo10-6,基體組織為回火馬氏體+少量聚集分布的粒狀富Nb碳化物,晶粒度為4.5級;材料強(qiáng)度較高塑性偏低,沖擊韌性不足;葉輪入口一側(cè)斷面上發(fā)生了開裂,裂紋位于榫槽倒角的應(yīng)力集中處,為沖擊應(yīng)力作用下的脆性開裂,斷面未發(fā)生氧化和腐蝕。裂紋源未發(fā)現(xiàn)原材料、機(jī)加工和外部損傷等異常缺陷。

3 運(yùn)行和檢修建議

邯鋼2#燃機(jī)運(yùn)行過程中出現(xiàn)了幾次逆功率跳閘,經(jīng)有關(guān)人員分析,懷疑燃機(jī)運(yùn)行過程中,由于煤氣含塵量較高,原設(shè)計無煤壓機(jī)效率監(jiān)視,造成煤壓機(jī)葉片效率下降,煤壓機(jī)在高負(fù)荷時發(fā)生喘振,機(jī)組停機(jī)。由于喘振對機(jī)組葉片沖擊比較大,易產(chǎn)生沖擊應(yīng)力,造成燃機(jī)煤壓機(jī)葉輪榫槽裂紋產(chǎn)生。為了避免上述現(xiàn)象發(fā)生,需增加燃機(jī)煤壓機(jī)防喘振保護(hù)措施,增加煤壓機(jī)效率監(jiān)視,及時發(fā)現(xiàn)煤壓機(jī)的效率下降問題,并及時處理,保證煤壓機(jī)遠(yuǎn)離喘振區(qū)運(yùn)行。 另外,定期對煤壓機(jī)進(jìn)行檢查,定期清理葉片及葉輪處積灰,并定期對煤壓機(jī)腐蝕情況進(jìn)行檢查,保證煤壓機(jī)運(yùn)行周期。

4 結(jié)語

通過上述分析,邯鋼M251S燃機(jī)葉輪榫槽裂紋位于倒角應(yīng)力集中處,懷疑為運(yùn)行過程中受異常的沖擊載荷是葉輪發(fā)生脆性開裂的主要原因,材料沖擊韌性差也是導(dǎo)致葉輪開裂的重要原因,為了防止此類事故發(fā)生,因增設(shè)煤壓機(jī)防喘振保護(hù)并做好定期檢查工作。