商海昆張付軍李長(zhǎng)江董長(zhǎng)龍韓愷

（1.河北華北柴油機(jī)有限責(zé)任公司；2.北京理工大學(xué)）

渦輪增壓柴油機(jī)高原供油策略調(diào)節(jié)方法研究

商海昆1張付軍2李長(zhǎng)江2董長(zhǎng)龍1韓愷2

（1.河北華北柴油機(jī)有限責(zé)任公司；2.北京理工大學(xué)）

為解決某6缸渦輪增壓柴油機(jī)在海拔2 500 m及以上時(shí)最大扭矩點(diǎn)增壓器喘振和4 500 m時(shí)標(biāo)定點(diǎn)增壓器超速問(wèn)題，在校驗(yàn)?zāi)Ｐ偷幕A(chǔ)上仿真研究了中冷后溫度和供油量對(duì)壓氣機(jī)工作點(diǎn)的影響規(guī)律，即通過(guò)降低中冷后溫度或減少噴油量可增大喘振裕度。最后調(diào)整得到各海拔高度下的供油策略，應(yīng)用該供油策略后增壓器可工作在安全可靠的工作區(qū)間內(nèi)。

1 前言

大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，海拔每升高1 000 m，自然吸氣發(fā)動(dòng)機(jī)功率下降8%～10%，外特性最低比油耗增加3%～4%[1～3]。根據(jù)國(guó)內(nèi)外的研究結(jié)果，柴油機(jī)在高原地區(qū)運(yùn)行的主要問(wèn)題有功率下降、油耗上升、碳煙排放惡化、后燃現(xiàn)象嚴(yán)重、熱負(fù)荷增大、增壓器渦輪易超速、增壓器與柴油機(jī)匹配運(yùn)行線發(fā)生變化及增壓器效率下降且熱負(fù)荷增大等[4]。柴油機(jī)在海拔4 000 m以上地區(qū)運(yùn)行時(shí)，上述問(wèn)題尤為突出。通過(guò)對(duì)供油量的調(diào)節(jié)能夠防止超速、喘振、渦輪入口溫度過(guò)高、冒黑煙、熱負(fù)荷過(guò)大等現(xiàn)象，進(jìn)而改善發(fā)動(dòng)機(jī)的性能[5]。本文主要針對(duì)高原測(cè)試時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)出現(xiàn)的低速喘振、高速超速的問(wèn)題，應(yīng)用渦輪增壓柴油機(jī)高原供油策略進(jìn)行研究。

2 高原模擬試驗(yàn)結(jié)果分析

為了研究高原環(huán)境對(duì)渦輪增壓柴油機(jī)的影響，在高原模擬試驗(yàn)臺(tái)架上對(duì)某6缸V型增壓柴油機(jī)進(jìn)行高原性能測(cè)試，該柴油機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)如表1所列。

表1 發(fā)動(dòng)機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

在試驗(yàn)過(guò)程中，平原和高原（海拔2 000 m以上）采用不同的供油策略，高原供油策略是在平原供油策略的基礎(chǔ)上通過(guò)調(diào)整尺桿位移來(lái)降低循環(huán)噴油量。同時(shí)，為了在試驗(yàn)過(guò)程中保證發(fā)動(dòng)機(jī)安全運(yùn)行，限制渦輪入口最高溫度為750℃，最高燃燒壓力為16 MPa，增壓器轉(zhuǎn)速不能超過(guò)安全轉(zhuǎn)速106 000 r/min。

海拔2 500 m環(huán)境下的外特性試驗(yàn)在最大扭矩點(diǎn)進(jìn)行。可知，當(dāng)中冷后溫度50℃時(shí)未出現(xiàn)喘振現(xiàn)象，但匹配點(diǎn)已經(jīng)很接近喘振邊界（圖1）；當(dāng)中冷后溫度上升至67℃時(shí)，出現(xiàn)了喘振現(xiàn)象，即進(jìn)氣管振顫，發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩和轉(zhuǎn)速出現(xiàn)大幅波動(dòng)。另外，在3 000 m、3 500 m、4 000 m高原環(huán)境外特性試驗(yàn)時(shí)，最大扭矩點(diǎn)處渦輪增壓器都出現(xiàn)喘振現(xiàn)象。同時(shí)在4 500 m高原環(huán)境下做標(biāo)定點(diǎn)外特性試驗(yàn)時(shí)，渦輪增壓器轉(zhuǎn)速為107 500 r/min，已經(jīng)超過(guò)安全轉(zhuǎn)速。因此，目前發(fā)動(dòng)機(jī)的高原供油策略并不適合所有海拔高度。

3 渦輪增壓柴油機(jī)高原性能仿真模型

根據(jù)該柴油機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)及幾何參數(shù)，在GTPower軟件中將柴油機(jī)簡(jiǎn)化成由進(jìn)氣系統(tǒng)、排氣系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)（氣缸）、噴油系統(tǒng)、增壓系統(tǒng)、中冷器和環(huán)境邊界及相應(yīng)連接管路等模型組成的計(jì)算模型。柴油機(jī)缸內(nèi)過(guò)程選用三韋伯燃燒規(guī)律模型和Woschni傳熱計(jì)算公式來(lái)描述。根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)模型的進(jìn)排氣環(huán)境狀態(tài)、循環(huán)供油量、中冷后溫度進(jìn)行設(shè)置，同時(shí)利用試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)模型進(jìn)行驗(yàn)證。

為了驗(yàn)證高原環(huán)境下發(fā)動(dòng)機(jī)性能的仿真能力，選取4 500 m海拔高度的外特性進(jìn)行仿真，仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如圖2和圖3所示?？芍?，在高原環(huán)境下功率、扭矩、空氣流量和渦輪入口溫度誤差小于5%，說(shuō)明搭建的發(fā)動(dòng)機(jī)模型對(duì)于模擬高原（4 500 m）環(huán)境下發(fā)動(dòng)機(jī)性能具有較高的精度，能夠滿足對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)高原性能研究的需要。

4 仿真計(jì)算與結(jié)果分析

4.1 中冷后溫度及供油量對(duì)壓氣機(jī)工作點(diǎn)的影響

針對(duì)原機(jī)在高原環(huán)境下喘振現(xiàn)象進(jìn)行喘振邊界的仿真研究。以最大扭矩點(diǎn)為研究對(duì)象，在4 500 m高原環(huán)境下，中冷后溫度設(shè)為試驗(yàn)值56℃，初始油量采用原高原控制策略外特性油量，分別通過(guò)降低循環(huán)噴油量和降低中冷后溫度使得增壓器工作在10%喘振邊界（喘振邊界上工況點(diǎn)的空氣流量為相同增壓比下喘振邊界點(diǎn)上流量的110%）附近。4 500 m最大扭矩點(diǎn)壓氣機(jī)聯(lián)合工況點(diǎn)如圖4所示。

在圖4中A點(diǎn)（試驗(yàn)工況點(diǎn)）有喘振傾向；B點(diǎn)即中冷后溫度由56℃降為36℃，最大扭矩工況點(diǎn)工作在10%喘振邊界附近，避免喘振的傾向；C點(diǎn)是保持進(jìn)氣溫度56℃不變的情況下，通過(guò)降低循環(huán)供油量使發(fā)動(dòng)機(jī)低速工況點(diǎn)遠(yuǎn)離喘振邊界而工作在10%喘振邊界附近。但相對(duì)于減油前工況點(diǎn)的壓比和空氣流量都有大幅降低，此時(shí)C點(diǎn)的發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩只有平原環(huán)境下最大扭矩的62.14%?？芍?，通過(guò)降低循環(huán)供油量可以使壓氣機(jī)安全工作，但是對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的輸出功率影響較大。

為了進(jìn)一步研究不同海拔高度下中冷后溫度及供油策略對(duì)壓氣機(jī)工作點(diǎn)的影響，通過(guò)仿真得到不同海拔高度下最大扭矩工況點(diǎn)增壓器工作在安全邊界內(nèi)所對(duì)應(yīng)的中冷后溫度和循環(huán)供油量，如圖5所示。圖5中虛線所圍成的區(qū)域是平原狀態(tài)下壓氣機(jī)能夠安全工作的區(qū)域，每條曲線左下方的區(qū)域?yàn)橄鄳?yīng)海拔高度下壓氣機(jī)能夠安全工作的區(qū)域。由圖5可知，隨著海拔高度的增加，壓氣機(jī)安全工作的區(qū)域逐漸減少。這是由于隨著海拔高度的增加，渦輪的膨脹比增加，導(dǎo)致渦輪獲得的能量增加，增壓器轉(zhuǎn)速提高，壓氣機(jī)壓比隨之上升，使得壓氣機(jī)的聯(lián)合工作點(diǎn)移向喘振邊界，喘振傾向增大。隨著中冷后進(jìn)氣溫度的降低，最大許可供油量增加，其主要是由于通過(guò)降低中冷后溫度可以增加進(jìn)氣管內(nèi)的空氣密度，進(jìn)而增加發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)氣量。在壓氣機(jī)匹配圖上體現(xiàn)為匹配點(diǎn)向右移動(dòng)，遠(yuǎn)離喘振邊界，使得循環(huán)供油量適當(dāng)加大。

因此，通過(guò)調(diào)整循環(huán)供油量和控制中冷后溫度都可以改變壓氣機(jī)的工作點(diǎn)，抑制喘振。但由于中冷后溫度受中冷器的限制不能無(wú)限降低，所以控制中冷后溫度對(duì)喘振現(xiàn)象的控制有限。特別是在特種車輛上，由于空間尺寸的限制，中冷器散熱能力有限，中冷后的溫度較高，一般能夠控制在80℃。所以，此時(shí)要避免壓氣機(jī)喘振應(yīng)主要通過(guò)調(diào)整供油策略來(lái)實(shí)現(xiàn)。

4.2 高原供油策略的調(diào)整

根據(jù)以上分析提出以下供油策略調(diào)整原則：不同海拔高度環(huán)境下，以壓氣機(jī)10%喘振邊界、壓氣機(jī)最高安全轉(zhuǎn)速、最高燃燒壓力和渦輪入口溫度為邊界條件，在原高原供油策略的基礎(chǔ)上調(diào)整循環(huán)供油量，直到4個(gè)邊界條件參數(shù)的任意一個(gè)接近限值。

根據(jù)以上調(diào)整原則在4 500 m高原環(huán)境下，對(duì)供油策略進(jìn)行調(diào)整，如表2所列。

調(diào)整后的供油策略在標(biāo)定點(diǎn)附近為避免壓氣機(jī)超速而降低循環(huán)供油量。1 500 r/min和1 700 r/min兩個(gè)工況點(diǎn)調(diào)整后的循環(huán)供油量有大幅提升。而在1 400 r/min以下的工況點(diǎn)循環(huán)供油量相對(duì)于原高原供油策略大幅降低，其主要是為避免壓氣機(jī)發(fā)生喘振。

表2 4 500 m供油策略對(duì)比

調(diào)整前、后的壓氣機(jī)匹配圖如圖6所示?？芍c原供油策略相比，壓氣機(jī)工作點(diǎn)未超出喘振邊界，最高轉(zhuǎn)速在106 000 r/min以下。即調(diào)整后的供油策略可以避免柴油機(jī)在高原發(fā)生壓氣機(jī)喘振和超速現(xiàn)象，同時(shí)通過(guò)調(diào)整供油策略改善了中速區(qū)間外特性，使發(fā)動(dòng)機(jī)在高原環(huán)境下輸出更大的功率（圖7）。

5 結(jié)束語(yǔ)

為解決原發(fā)動(dòng)機(jī)在海拔2 500 m及以上時(shí)在最大扭矩點(diǎn)出現(xiàn)壓氣機(jī)喘振現(xiàn)象，且在海拔4 500 m標(biāo)定點(diǎn)出現(xiàn)增壓器超速現(xiàn)象的問(wèn)題，利用GT-Power軟件建立了發(fā)動(dòng)機(jī)模型，并對(duì)原機(jī)的高原供油策略進(jìn)行調(diào)整，得出如下結(jié)論：

a.在低轉(zhuǎn)速時(shí)，降低中冷后溫度或減少循環(huán)供油量均能增大喘振裕度。通過(guò)仿真分析得到了不同海拔高度下中冷后溫度為80℃時(shí)，可保證發(fā)動(dòng)機(jī)安全運(yùn)行的最大外特性循環(huán)供油量，為柴油機(jī)高原供油控制策略的制定提供依據(jù)。

b.調(diào)整后的供油策略可以避免柴油機(jī)在高原發(fā)生壓氣機(jī)喘振和超速現(xiàn)象，同時(shí)通過(guò)調(diào)整供油策略改善了中速區(qū)間外特性，使發(fā)動(dòng)機(jī)在高原環(huán)境下能夠輸出更大的功率。

1 劉瑞林,劉宏威,秦德.渦輪增壓柴油機(jī)高海拔(低氣壓)性能試驗(yàn)研究.內(nèi)燃機(jī)學(xué)報(bào),2003（3）:213～216.

2 靳嶸，張俊躍，胡力峰，等.高原自適應(yīng)柴油機(jī)渦輪增壓技術(shù)研究.內(nèi)燃機(jī)工程.2011（4）:27～31.

3 葉林保,楊林,高治宏.汽車用渦輪增壓柴油機(jī)高原性能的研究.現(xiàn)代車用動(dòng)力,2006（1）:39～43.

4 張建村,潘利群.高原柴油機(jī)的增壓器匹配性能研究.柴油機(jī)設(shè)計(jì)與制造,2005（3）:10～12.

5 李文祥,高巍,原志遠(yuǎn),等.CA6110/125Z1A2增壓柴油機(jī)對(duì)青藏高原適應(yīng)性的研究.汽車技術(shù),2001（7）:5～12.

（責(zé)任編輯晨 曦）

修改稿收到日期為2015年8月1日。

Research on Adjusting Method of Fuel Supply Strategy of Turbocharged Diesel Engine at Plateau

Shang Haikun1,Zhang Fujun2,Li Changjiang2,Dong Changlong2,Han Kai2
（1.Hebei Huabei Diesel Engine Co.,Ltd;2.Beijing Institute of Technology）

Turbocharger surges at the maximum torque point at altitude of over 2 500 m and overspeeds at the calibration point at altitude of 4 500 m for a 6-cylinder turbocharged diesel engine.To solve these problems,the influence rule of intercooled temperature and fuel supply on compressor operating point are simulated and investigated on the basis of verifying model,i.e.increase surge margin by reducing intercooled temperature or reducing fuel injection amount.Finally the fuel supply strategy at different altitudes are obtained,which enables the turbocharger to work in a safety and reliable working region.

Turbocharged diesel engine，Plateau，F(xiàn)uel supply strategy

渦輪增壓柴油機(jī) 高原環(huán)境 供油策略

U464

A

1000-3703（2015）09-0023-03