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        酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)與酸壓工藝技術(shù)優(yōu)化

        2014-10-20 06:32:40車明光袁學(xué)芳范潤強(qiáng)王海燕朱繞云
        特種油氣藏 2014年3期
        關(guān)鍵詞:酸壓酸蝕酸液

        車明光,袁學(xué)芳,范潤強(qiáng),王海燕,朱繞云*

        (1.中油勘探開發(fā)研究院廊坊分院,河北 廊坊 065007;2.中油油氣藏改造重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,河北 廊坊 065007;3.中油塔里木油田分公司,新疆 庫爾勒 841000;4.中油西部鉆探工程有限公司,新疆 克拉瑪依 834000)

        引 言

        酸蝕裂縫導(dǎo)流能力是影響酸壓優(yōu)化設(shè)計(jì)和酸壓效果的重要參數(shù)之一[1-2],國內(nèi)外學(xué)者對酸蝕裂縫導(dǎo)流理論計(jì)算方法[3-4]和酸蝕導(dǎo)流能力影響因素[5-9]開展了許多研究工作。Nierode-Kruk計(jì)算方法能準(zhǔn)確預(yù)測巖石埋藏壓力和閉合應(yīng)力對酸壓導(dǎo)流能力的影響。酸蝕裂縫導(dǎo)流能力研究主要集中在普通酸、膠凝酸和乳化酸等酸型上。在前人研究基礎(chǔ)上,使用FATSC實(shí)驗(yàn)?zāi)M裝置較全面地研究了交聯(lián)酸、膠凝酸的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,除了考慮酸液類型、注入排量、注入方式、巖性和溫度等因素外[10-11],在實(shí)驗(yàn)時還考慮了巖石紋理、縫寬和溶蝕量等因素,而且測試了酸液在高溫110℃條件下的酸蝕導(dǎo)流能力。從實(shí)驗(yàn)結(jié)果出發(fā),分析了不同巖性碳酸鹽巖使用針對性酸壓工藝技術(shù)的合理性[12],為完善酸壓工藝和優(yōu)化酸壓方案設(shè)計(jì)提供了指導(dǎo)。

        1 實(shí)驗(yàn)裝置和方案簡介

        1.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)M裝置和酸蝕導(dǎo)流計(jì)算方法

        FATSC酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)?zāi)M裝置由穩(wěn)壓系統(tǒng)、供液系統(tǒng)、酸巖反應(yīng)槽、濾失測量系統(tǒng)、自動取樣系統(tǒng)以及數(shù)據(jù)采集處理檢測系統(tǒng)等6部分組成,可加閉合壓力0.69~103.50 MPa,可加熱至150℃,排量為0~400 mL/min,使用巖心尺寸為177.8 mm×38.1 mm ×(38.1~88.9)mm,可進(jìn)行酸蝕裂縫和支撐裂縫的導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)研究。該模擬裝置由計(jì)算機(jī)自動控制流動通道、溫度以及排量,計(jì)算機(jī)實(shí)時采集、處理數(shù)據(jù)。整個系統(tǒng)耐酸,具有自動化程度高、精確度高、安全性能好的特點(diǎn)。

        根據(jù)API.RP6推薦的公式計(jì)算酸蝕裂縫導(dǎo)流能力:

        式中:WKf為酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,μm2·cm;Q為體積注入排量,mL/min;Δp為壓差,MPa;μ為液體黏度,mPa·s。

        1.2 實(shí)驗(yàn)材料和實(shí)驗(yàn)方案

        實(shí)驗(yàn)用巖板加工尺寸為18 cm×3.8 cm×(1.8~2.0)cm的兩端橢圓平行板巖心,酸液體系為膠凝酸和交聯(lián)酸。

        實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)5種方案,分別研究酸用量、注入速率、溫度、縫寬和注入方式對酸蝕導(dǎo)流能力的影響,其中注入方式實(shí)驗(yàn)使用交聯(lián)酸與膠凝酸交替注入。實(shí)驗(yàn)前后巖板稱重,用于分析溶蝕量和導(dǎo)流能力的關(guān)系;實(shí)驗(yàn)前記錄巖板紋理分布,分析紋理對導(dǎo)流能力的影響。

        2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

        2.1 酸用量影響實(shí)驗(yàn)

        實(shí)驗(yàn)條件:酸用量分別為1000、1600、2000 mL,注入速率為40 mL/min,溫度為90℃,導(dǎo)流能力測試方法:閉合應(yīng)力為10~60 MPa,每5 MPa測量1次。實(shí)驗(yàn)結(jié)果:隨著酸液用量的增加,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力逐漸增加,但增加幅度減小。酸液量為2000 mL時,樣品取出后局部破碎。

        2.2 注入速率影響實(shí)驗(yàn)

        實(shí)驗(yàn)條件:酸用量為1600 mL,注入速率分別為 20、30、40、50 mL/min,溫度為 90℃,導(dǎo)流能力測試方法同上。實(shí)驗(yàn)結(jié)果:低排量20 mL/min注入時測量的酸蝕導(dǎo)流能力值較高,主要原因是酸液注入時間長,巖石刻蝕溝槽較深(圖1),說明酸壓后期適當(dāng)降低排量(或閉合酸化),有利于提高酸蝕導(dǎo)流能力。當(dāng)注入速率達(dá)到40 mL/min時,隨著注入速率的增大,酸蝕裂縫導(dǎo)流能力變化不大。

        圖1 注入速率為20mL時酸蝕裂縫刻蝕形態(tài)

        2.3 溫度影響實(shí)驗(yàn)

        實(shí)驗(yàn)條件:酸用量為1600 mL,注入速率為40 mL/min,溫度分別為 50、90、110℃,導(dǎo)流能力測試方法同上。實(shí)驗(yàn)結(jié)果:隨著溫度的升高,導(dǎo)流能力降低且幅度較大(圖2),相同條件下,110℃時酸蝕裂縫導(dǎo)流能力較90℃時下降30% ~60%。從酸蝕裂縫刻蝕形態(tài)看,高溫110℃巖石形成不連續(xù)、較深的點(diǎn)蝕坑,不是寬的刻蝕溝槽,溫度高酸巖反應(yīng)快、局部消耗多,影響酸蝕導(dǎo)流能力(圖3)。為得到較高的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,酸壓前置液量優(yōu)化要考慮降溫作用。

        圖2 溫度對酸蝕裂縫導(dǎo)流能力的影響

        圖3 110℃時酸蝕裂縫刻蝕形態(tài)

        2.4 設(shè)置縫寬影響實(shí)驗(yàn)

        實(shí)驗(yàn)條件:酸用量為1600 mL,注入速率為40 mL/min,溫度為90℃,導(dǎo)流能力測試方法同上。實(shí)驗(yàn)時采用大理石加工的墊片在巖板間預(yù)設(shè)縫寬,寬度分別為2.5、4.0、6.0 mm。實(shí)驗(yàn)結(jié)果:設(shè)置縫寬影響注酸初期酸液在縫內(nèi)的流速,對導(dǎo)流影響較小。

        2.5 注入方式和紋理分布對導(dǎo)流能力的影響

        圖4 酸蝕裂縫導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)曲線

        如圖4所示,藍(lán)色曲線是交聯(lián)酸及其多級注入的酸蝕導(dǎo)流能力隨閉合應(yīng)力變化趨勢,綠色和紅色曲線是膠凝酸酸蝕導(dǎo)流曲線,其中綠色曲線是橫向紋理發(fā)育(紋理與酸液流動方向垂直)的酸蝕導(dǎo)流曲線,紅色曲線是縱向紋理發(fā)育的酸蝕導(dǎo)流曲線。從圖4中可以看出,在不同閉合應(yīng)力時,交聯(lián)酸酸蝕裂縫導(dǎo)流能力明顯高于膠凝酸的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,交聯(lián)酸能夠形成比較寬且深的刻蝕溝槽(圖5a),這些溝槽在較高的閉合應(yīng)力下仍然能夠保持很好的導(dǎo)流能力。同樣使用膠凝酸刻蝕,橫向紋理發(fā)育的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力高于縱向紋理發(fā)育的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力,分析主要原因是縱向紋理誘導(dǎo)酸液沿紋理流動,不容易形成寬的刻蝕溝槽。

        圖5 純灰?guī)r和含泥灰?guī)r的交聯(lián)酸酸蝕裂縫刻蝕形態(tài)

        2.6 巖性和溶蝕量對導(dǎo)流能力的影響

        如圖5所示,純灰?guī)r酸液刻蝕后形成明顯的溝槽,這些溝槽在裂縫閉合后仍然具有一定的導(dǎo)流能力,而含泥灰?guī)r實(shí)驗(yàn)后形成了較窄的刻蝕溝槽和一些“點(diǎn)蝕坑”,這些點(diǎn)蝕坑在高閉合應(yīng)力時導(dǎo)流能力會逐漸消失。圖6是相同實(shí)驗(yàn)條件下不同應(yīng)力時,酸蝕導(dǎo)流能力與溶蝕量的關(guān)系圖。如前所述,酸蝕導(dǎo)流能力受巖石紋理分布、巖性、酸液類型及注入方式和溝槽刻蝕形態(tài)影響較大,酸蝕導(dǎo)流能力與溶蝕量的相關(guān)性不強(qiáng),且應(yīng)力值越低,相關(guān)性越差。

        圖6 導(dǎo)流能力和溶蝕量關(guān)系

        3 酸壓工藝優(yōu)化和應(yīng)用實(shí)例

        以塔里木油田碳酸鹽巖儲層為例,埋深為5000~7000 m,地層溫度為110~160℃,作用在酸蝕裂縫上的有效應(yīng)力(最小地應(yīng)力與井底流壓的差值)為20~50 MPa,儲層類型以縫、洞和基質(zhì)溶蝕孔為主??紤]提高酸蝕裂縫導(dǎo)流能力的酸壓工藝優(yōu)化措施有:①以井眼到儲集體距離和降低儲層溫度至90℃以內(nèi)的雙重要求,優(yōu)化前置液量,為酸液形成刻蝕溝槽提供溫度環(huán)境;②根據(jù)軟件模擬,兼顧縫長和導(dǎo)流能力,確定合理的酸液用量;③施工后期或溝通儲集體后降低施工排量或采用閉合酸化工藝;④根據(jù)巖性選擇酸壓工藝和酸液注入方式,純灰?guī)r選擇前置液酸壓工藝,含泥灰?guī)r選擇交聯(lián)酸與膠凝酸交替多級注入和閉合酸化工藝;⑤人工裂縫延伸方向與天然裂縫走向一致,酸液容易沿天然流動、刻蝕,不容易形成寬的刻蝕溝槽,施工后期采用閉合酸化工藝或降低排量提高縫口酸蝕裂縫導(dǎo)流能力。

        應(yīng)用實(shí)例:A井酸壓井段為6125~6138 m,地層溫度為142℃,儲層類型為孔洞型-裂縫孔洞型,成像測井解釋為發(fā)育的天然裂縫,錄井巖性為泥晶灰?guī)r。酸壓優(yōu)化措施:大型前置液量降低儲層溫度和造縫;針對泥晶灰?guī)r巖性,使用交聯(lián)酸與膠凝酸二級注入方式,提高酸蝕裂縫導(dǎo)流能力;天然裂縫走向與最大主應(yīng)力方向一致,在頂替階段降低施工排量,提高縫口酸蝕裂縫導(dǎo)流能力。A井酸壓后計(jì)算酸蝕縫長約為108 m,裂縫導(dǎo)流能力為98.0×10-3~477.5 ×10-3μm2·m,酸壓后 6 mm 油嘴求產(chǎn),油壓為31.98 MPa,日產(chǎn)油為216.42 m3/d,日產(chǎn)氣為58335 m3/d。

        4 結(jié)論

        (1)實(shí)驗(yàn)表明,相同閉合應(yīng)力條件下,高溫110℃時酸蝕裂縫導(dǎo)流能力較90℃時下降30% ~60%,因此高溫儲層酸壓需要優(yōu)化前置液量,降低儲層溫度。

        (2)與膠凝酸相比,交聯(lián)酸能更好地刻蝕溝槽,在高閉合應(yīng)力下能保持很好的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力;巖石橫向紋理發(fā)育刻蝕形成的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力高于縱向紋理發(fā)育的酸蝕裂縫導(dǎo)流能力。酸蝕導(dǎo)流能力與巖石溶蝕量的相關(guān)性不強(qiáng)。

        (3)根據(jù)酸蝕導(dǎo)流能力實(shí)驗(yàn)結(jié)果,純灰?guī)r選擇前置液酸壓工藝,含泥灰?guī)r選擇交聯(lián)酸與膠凝酸交替多級注入和閉合酸化工藝。

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