楊志強

(貴陽鋁鎂設(shè)計研究院有限公司 機械設(shè)備室， 貴州 貴陽 550081)

500 kA鋁電解槽用陽極母線提升框架的設(shè)計研究

楊志強

(貴陽鋁鎂設(shè)計研究院有限公司 機械設(shè)備室， 貴州 貴陽 550081)

陽極母線提升框架是預(yù)焙陽極鋁電解槽提升母線必不可少的專用設(shè)備。介紹了目前陽極母線提升框架的發(fā)展現(xiàn)狀和存在的問題。重點論述了500 kA鋁電解槽用陽極母線提升框架的大梁和夾具等關(guān)鍵部件，通過應(yīng)用Solidworks Simulation有限元分析軟件，對大梁分工況進行優(yōu)化設(shè)計；并對夾具的夾緊陽極導(dǎo)桿的彈簧和貼緊陽極母線的彈簧的預(yù)緊力進行設(shè)計計算。

提升框架； 陽極母線； 鋁電解槽

0 概述

陽極母線提升框架是大型預(yù)焙陽極鋁電解槽提升陽極母線必不可少的專用設(shè)備。預(yù)焙鋁電解槽上部機構(gòu)的提升機的兩側(cè)各懸掛安裝有一根陽極母線，陽極炭塊通過小盒卡具固定在陽極母線上，陰極炭塊固定于電解槽底部。鋁電解生產(chǎn)過程中，要求陽極炭塊的下表面與陰極炭塊的上表面的間距始終保持不變。由于，陽極炭塊在生產(chǎn)過程中不斷的消耗，所以，要求提升機帶動陽極母線和陽極炭塊以一定的速度勻速下降。當陽極母線連同陽極炭塊下降到下限時(一般行程為400 mm)，必須將陽極母線重新提升到上限位置，而陽極炭塊保持現(xiàn)有高度不變，陽極母線提升框架就是基于此目的而開發(fā)出來的。其主要由大梁、夾具、滑動架、起吊架、氣動控制系統(tǒng)、以及地面支承架等零部件組成，見圖1。

國外對陽極母線提升框架的研究比較早，主要制造商有法國的ECL公司、德國的NOELL公司等。其中，ECL公司的產(chǎn)品占有絕大部分市場。

自20世紀80年代初，我國引進第一套預(yù)焙陽極鋁電解槽技術(shù)及裝備以來，經(jīng)過不斷創(chuàng)新和發(fā)展，成功研制開發(fā)出具有自主知識產(chǎn)權(quán)的160 kA、200 kA、320 kA、420 kA等型號的電解槽及配套裝備[1]。隨著電解槽的大型化發(fā)展，其跨度不斷增加、陽極炭塊組數(shù)和重量也不斷增加，對陽極母線提升框架的提升能力和結(jié)構(gòu)都提出了更高的要求。2000年以后，為避免陽極母線提升框架過長，曾用過分段式提升母線方案，但這種方案要求母線兩次提升，大大延長了工人操作和電解多功能天車占用的時間。

現(xiàn)有陽極母線提升框架使用過程中存在以下問題：(1)框架使用過程中，要求氣源壓力不得低于0.6 MPa，實際使用中，廠家大多采用車間內(nèi)供氣系統(tǒng)供氣，當車間內(nèi)多個工序同時用氣時，就可能發(fā)生氣壓不夠的現(xiàn)象，使得滑動架上的氣動套筒扳手不能擰緊或松開小盒卡具上的銷軸。(2)提升陽極母線時，要求陽極導(dǎo)桿緊貼陽極母線，期間，若采用氣缸壓緊方式，當過程中發(fā)生突然斷氣現(xiàn)象時，會造成陽極導(dǎo)桿脫離陽極母線，致使陽極炭塊上電流中斷，引發(fā)事故。(3)操作滑動架左右滑動時，要求供氣管路隨之移動，現(xiàn)有供氣管路是采用懸掛式移動方式，長期使用過程中，氣路管道多次彎折，易出現(xiàn)裂紋漏氣現(xiàn)象。

1.大梁 2.夾具 3.滑動架 4.支腿 5.起吊架 6.氣動控制系統(tǒng)圖1 500 kA陽極母線提升框架結(jié)構(gòu)圖

1 提升陽極母線操作流程

提升陽極母線的主要工序有：(1)夾具夾持陽極炭塊導(dǎo)桿，保持陽極炭塊高度不變；(2)使陽極炭塊導(dǎo)桿貼緊陽極母線；(3)啟動提升機，提升陽極母線達到預(yù)定位置；(4)操縱滑動架的氣動套筒扳手，擰緊或松開母線上的小盒卡具的銷軸。其具體操作流程圖見圖2。

圖2 提升陽極母線操作流程圖

2 關(guān)鍵部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計

500 kA鋁電解槽，其具有跨度大(長約18 m)、陽極炭塊數(shù)量多(48個)、單塊陽極炭塊重量重(約1900 kg)等特點，而且，提升陽極母線時要求整體提升。為避免現(xiàn)有陽極母線提升框架的不足，要求本次設(shè)計的框架滿足：(1)通氣時，打開夾具夾頭，便于陽極炭塊導(dǎo)桿導(dǎo)入或?qū)С?；斷氣時，夾緊陽極炭塊導(dǎo)桿，并保持陽極炭塊高度不變。(2)通氣時，夾具下架豎直向下，便于陽極炭塊導(dǎo)桿導(dǎo)入夾具下架內(nèi)；斷氣時，夾具下架連同陽極炭塊導(dǎo)桿向內(nèi)側(cè)傾斜，保證導(dǎo)桿緊貼陽極母線。(3)為適應(yīng)框架大跨度、大重量的要求，大梁采用箱型結(jié)構(gòu)。

2.1 大梁

框架的大梁作為承重粱，須具有一定的剛度。框架在吊運或支承陽極炭塊時，要求大梁的撓度越小越好。較小的撓度，吊運下放過程中，便于伸縮支腿能準確對位；支承陽極炭塊時，保證陽極炭塊高度不發(fā)生變化。

現(xiàn)有大梁結(jié)構(gòu)是兩側(cè)采用實腹板梁結(jié)構(gòu)，通過槽鋼、角鋼等型鋼把兩側(cè)實腹板焊接為一體[1]，這種方案大梁自身重量較重，且加工成本較高。本方案，大梁設(shè)計成箱型結(jié)構(gòu)，兩側(cè)、上下表面均采用鋼板拼焊而成，且內(nèi)部設(shè)置有連接板，其具有整體剛性較好，制作成本較低等優(yōu)點。大梁采用4個支承點支承，每個支承點設(shè)置有兩根支承支腿，中間四根為固定長度支腿；兩端四根為可伸縮支腿。大梁上部設(shè)置有兩個起吊架，便于電解多功能天車吊運框架。

現(xiàn)以Simulation對大梁進行有限元分析。

(1)吊運過程

天車吊運框架過程中，大梁主要承受夾具和滑動架的自重。Simulation有限元分析過程中，將其承受的載荷采用遠程載荷方式加載于大梁兩側(cè)面上；將大梁與起吊架鉸接軸處設(shè)置為固定鉸鏈夾具；分析方法選用靜態(tài)分析；解算器設(shè)為FFEPlus。其分析結(jié)果見圖3～圖5。

圖3 大于50 MPa ISO裁剪應(yīng)力云圖

圖4 大于2 mm ISO裁剪位移云圖

圖5 應(yīng)變云圖

從圖3可知，吊運過程中，大梁整體應(yīng)力小于50 MPa，小于材料屈服應(yīng)力235 MPa。從圖4可知，中部撓度較大，約為2.8 mm，滿足撓度要求。

(2)提升母線過程

提升母線過程中，大梁主要承受夾具和滑動架的自重，以及陽極炭塊的重量。Simulation有限元分析過程中，將其承受的載荷采用遠程載荷方式加載于大梁兩側(cè)面上；將大梁與8個支承支腿連接處設(shè)置為固定夾具；分析方法選用靜態(tài)分析；解算器設(shè)為FFEPlus。其分析結(jié)果見圖6～圖8。

圖6 大于150 MPa ISO裁剪應(yīng)力云圖

圖7 大于2 mm ISO裁剪應(yīng)力云圖

圖8 應(yīng)變云圖

從圖6可知，提升母線過程中，大梁整體應(yīng)力小于150 MPa，小于材料屈服應(yīng)力235 MPa。從圖7可知，兩端撓度較大，約為3.3 mm，滿足撓度要求。

2.2 夾具

夾具的設(shè)計是框架設(shè)計的關(guān)鍵，其主要由上架和下架組成，上架與大梁采用螺栓固定連接，并設(shè)有絕緣措施，防止電解槽的電流通過夾具傳導(dǎo)到大梁上；下架與上架采用鉸鏈連接，并設(shè)置有兩個平衡彈簧。下架設(shè)計成方筒狀，便于導(dǎo)桿導(dǎo)入。下架設(shè)置有夾頭、兩組壓縮彈簧和活塞氣缸，其機構(gòu)可以夾緊或松開陽極導(dǎo)桿。上架設(shè)有帶壓縮彈簧的活塞氣缸，其活塞桿頭部與下架上部鉸鏈連接，可以推動下架帶動陽極導(dǎo)桿貼緊陽極母線。

夾具設(shè)計的關(guān)鍵是確定：(1)夾具夾緊陽極導(dǎo)桿的夾緊彈簧預(yù)緊力，(2)陽極導(dǎo)桿貼緊陽極母線的貼緊彈簧預(yù)緊力。

2.2.1 夾緊彈簧預(yù)緊力的確定

單個夾具夾頭的夾持力由兩個預(yù)緊彈簧提供，每個彈簧的預(yù)緊力為Q，單個陽極炭塊的重量為G=19000 N。由受力分析圖9可知，夾頭與陽極導(dǎo)桿的摩擦力克服了陽極炭塊的自重，因而夾具能將陽極炭塊夾持住?？紤]載荷不均勻因素，一般陽極炭塊自重取一個安全系數(shù)k=1.1；陽極導(dǎo)桿與夾頭的摩擦系數(shù)，一般取μ=0.3。圖9中：a=62 mm，b=180 mm，c=50 mm。由圖9可知：

a×f+c×F=b×2Q

(1)

式中a—夾頭轉(zhuǎn)軸到夾點的水平距離，mm；b—夾頭轉(zhuǎn)軸到夾點的垂直距離，mm；c—夾頭轉(zhuǎn)軸到彈簧預(yù)緊力作用線的水平距離，mm；f—陽極導(dǎo)桿與夾點的摩擦力，N；F—陽極導(dǎo)桿對夾點的正壓力，N。

又

f=k×G=1.1×19000=20900 N

(2)

F=f/μ=20900/0.3=69666.7 N

(3)

由(1)、(2)和(3)式得：

Q=(a×f+c×F)/2b=
(62×20900+50×69666.7)/(2×180)=
13275.4 N

(4)

圖9 夾具夾頭受力圖

從公式(4)可知：設(shè)計夾緊彈簧時，要求每個彈簧預(yù)緊力不小于13275.4 N。

2.2.2 貼緊彈簧預(yù)緊力的確定

提升陽極母線時，要求陽極導(dǎo)桿對陽極母線的貼緊力F大于或等于4500 N。單個夾具的陽極導(dǎo)桿貼緊陽極母線的貼緊力由安裝在夾具上架的貼緊彈簧的預(yù)緊力施加，貼緊彈簧的預(yù)緊力為Q。夾具下架與上架之間設(shè)有兩個平衡彈簧，單個平衡彈簧的預(yù)緊力為Q1=1160 N。夾具下架自重為G1=1040 N，單個陽極炭塊殘極自重G2=9640 N。陽極母線處于最低位置時L2=2198 mm。圖10中，L11=417 mm，L12=447 mm，L3=350 mm，L4=262 mm，L5=205 mm。由圖10可知：

(5)

式中 L1—上架與下架的鉸接點到貼緊彈簧預(yù)緊力作用線的距離，mm；

L11—上架與下架的鉸接點到氣缸活塞桿頭部與下架上部的鉸接點的水平距離，mm；

L12—上架與下架的鉸接點到氣缸活塞桿頭部與下架上部的鉸接點的垂直距離，mm。

L1×Q-L2×F-L3×Q1+L4×G1+L5×G2=0

(6)

圖10 夾具下架受力圖

式中L2—上架與下架的鉸接點到陽極導(dǎo)桿與陽極母線貼緊點的垂直距離，mm；

L3—上架與下架的鉸接點到平衡彈簧預(yù)緊力作用線的水平距離，mm；

L4—上架與下架的鉸接點到下架自重作用線的水平距離，mm；

L5—上架與下架的鉸接點到炭塊自重作用線的水平距離，mm。

由(5)和(6)式得：

Q=(L2×F-L3×Q1+L4×G1+L5×G2)/L1=
(2198×4500+350×1160-262×1040-205×
9640)/611.3=13166 N

(7)

從公式(7)可知：設(shè)計貼緊彈簧時，要求貼緊彈簧預(yù)緊力不小于13166 N。

3 結(jié)語

隨著電解槽單槽產(chǎn)能的擴大，其配套的設(shè)備的結(jié)構(gòu)尺寸也相應(yīng)改變，此次研發(fā)的500 kA陽極母線提升框架作了如下改進：(1)大梁采用箱型結(jié)構(gòu)，其具有整體剛度好，制作成本較低等優(yōu)點。(2)陽極導(dǎo)桿貼緊陽極母線采用彈簧壓緊，利用彈簧力使陽極導(dǎo)桿貼緊母線，避免了采用氣缸壓緊方式下，因突然斷氣而產(chǎn)生的事故。通過優(yōu)化設(shè)計，使得本設(shè)備能夠滿足大槽型的電解鋁生產(chǎn)需求。

[1] 劉兵，段曉明.鋁電解槽用陽極母線提升框架的發(fā)展應(yīng)用[J].有色金屬設(shè)計，2002，(2)：61-65.

Design and Research of Anode Busbar Jacking Frame for 500 kA Cell

YANG Zhi-qiang

(Mechanical Equipment Department, Guiyang Aluminum Magnesium Design&Research Institute Co., Ltd., Guiyang 550081, China)

Anode busbar jacking frame is an indispensable special equipment used for prebake anode aluminum reduction cell lifting anode busbar. The paper introduces existing condition, the problems of the existing anode busbar jacking frame, the beam and fixtures of anode busbar jacking frame used for 500 kA cell. The Solidworks Simulation software is used to optimize the design of beam division of working condition. And the spring preload of jacking spring and pressing spring of the fixtures is designed and calculated.

jacking frame； anode busbar； aluminum reduction cell

2013-02-25

楊志強(1985-)，男，貴州貴陽人，助理工程師，碩士研究生，主要從事有色冶金機械的科研設(shè)計工作。

TF821

A

1003-8884(2014)01-0016-04