孫 華，謝秀萍，黃麗卿

(福建林業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，福建 南平 353000)

混凝土的強(qiáng)度按照國家規(guī)范規(guī)定28 d達(dá)到期望強(qiáng)度值，但是該值并不是強(qiáng)度的終點(diǎn)值[1]。無論是在實驗室標(biāo)準(zhǔn)條件的養(yǎng)護(hù)，還是在自然條件下的養(yǎng)護(hù)，隨著時間的增長，工程結(jié)構(gòu)混凝土抗壓強(qiáng)度在一定的溫度和濕度的環(huán)境下，結(jié)構(gòu)內(nèi)部的水泥會持續(xù)水化，其強(qiáng)度也會有所增加[2]。一般采用回彈儀對工程結(jié)構(gòu)混凝土進(jìn)行無損檢測，根據(jù)碳化深度來確定混凝土的強(qiáng)度值[3]?，F(xiàn)著重探究在原材料相同、配合比相同、相同養(yǎng)護(hù)條件下，結(jié)構(gòu)混凝土隨著養(yǎng)護(hù)齡期的變化，其抗壓強(qiáng)度所產(chǎn)生的變化，旨在研究結(jié)構(gòu)混凝土后28 d的抗壓強(qiáng)度的變化規(guī)律。

1 試驗對象

本研究試驗在某高校的一座11層新建的學(xué)生公寓內(nèi)，主體結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，樓板混凝土采用C25強(qiáng)度的商品混凝土。其中采用P.045.5水泥，細(xì)集料用中砂，細(xì)度模數(shù)為2.8～2.9，表觀密度為2 560～2 630 kg/m3，粗集料Ⅰ為連續(xù)級配5～25 mm的碎石，表觀密度2 620～2 940 kg/m3，粗集料Ⅱ為單粒徑16～31.5 mm碎石，表觀密度為2 600～2 670 kg/m3，摻和料為某粉煤灰廠生產(chǎn)的F類Ⅱ級粉煤灰，外加劑為XB-HWRR緩凝高效減水劑。樓板混凝土配合比，見表1。

表1 混凝土配合比

由于大樓單層的面積較大，每一層面積為1 530 m2，考慮到澆搗時長和模板利用率，因此每一層都分成兩部分澆搗，以后澆帶位置分界，1軸到后澆帶為一部分，下文簡稱A部份，后澆帶到19軸為另一部份，下文簡稱B部份。采用機(jī)械攪拌，非泵送施工方法，成品混凝土的坍落度為100 mm，表觀密度2 370 kg/m3，每批次的澆搗時間見表2。

表2 樓層澆搗時間(2014年)

注：時間為月-日。

2 試驗方法

2.1 試驗儀器

試驗采用ZC3-A型回彈儀，標(biāo)準(zhǔn)能量為2.207 J，示值系統(tǒng)為指針直讀式，其技術(shù)性能及主要參數(shù)均符合國家計量檢定規(guī)程《混凝土回彈儀》(JJG 817-2011)的規(guī)定。其工作原理是用一彈簧驅(qū)動彈擊錘，通過彈擊桿彈擊混凝土表面所產(chǎn)生瞬時彈性變形的恢復(fù)力，使彈擊錘帶動指針彈回，并指示出彈回的距離[4]。以回彈值(彈回的距離與沖擊前彈擊錘至彈擊桿的距離之比，按百分比計算)作為混凝土抗壓強(qiáng)度相關(guān)的指標(biāo)之一，來推定混凝土的抗壓強(qiáng)度。它是用于無損檢測結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度的一種儀器。

碳化深度測定采用HT-2型混凝土碳化深度測量儀，測量范圍0～25 mm，測量精度0.01 mm?；炷恋奶蓟侵富炷林械腃a(OH)2與空氣中或水中溶的CO2或其它酸性物質(zhì)反應(yīng)，變成CaCO3而失去堿性的過程。按1%配合比制作的酚酞酒精溶液，就是利用酸堿反應(yīng)來測定混凝土的碳化深度的，酚酞遇到碳化的酸性表面呈現(xiàn)無色狀態(tài)，遇到尚未碳化的內(nèi)部堿性混凝土，則指示為紅色。

2.2 試驗準(zhǔn)備

根據(jù)規(guī)范要求，回彈儀使用之前要進(jìn)行率定試驗，本次率定試驗在環(huán)境溫度22℃的室內(nèi)，鋼砧放置在室內(nèi)混凝土地板上，將鋼砧的表面用干布擦凈清潔。率定分4個方向進(jìn)行，彈擊桿每次旋轉(zhuǎn)90°，彈擊桿每旋轉(zhuǎn)一次所測得3次率定值[5]。本試驗準(zhǔn)備共檢測回彈儀12次，東南西北方向各3次，數(shù)據(jù)見表3。結(jié)果表明，在4個方向上的率定均值在國家規(guī)范要求的80±2范圍之內(nèi)，說明該回彈儀符合測量的標(biāo)準(zhǔn)，可以作為本實驗儀器。

表3 回彈儀率定試驗數(shù)據(jù)

2.3 試驗過程

本試驗的大樓各層混凝土澆搗的時間都不一致，同一層再分成兩個時間澆搗，測量的時間2014年5月5日，對象是2～10層樓面進(jìn)行測量，測量時11層的樓面模板尚未拆除，因此本試驗只對2～10層采集原始數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。根據(jù)《回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(JGJ-T23-2011)的要求，測區(qū)不少于10個，本試驗測區(qū)共分成18個測區(qū)，每個測區(qū)布置16個測點(diǎn)，各個測點(diǎn)在測區(qū)范圍內(nèi)均勻分布，相鄰兩測點(diǎn)的凈距離大于2 m，測點(diǎn)距外露鋼筋、預(yù)埋件的距離大于50 cm，測點(diǎn)選擇在均勻的混凝土面上，垂直方向測量，且同一測點(diǎn)只彈擊一次。測量過程和測點(diǎn)的布置都符合國家規(guī)范的要求。各層次的澆搗到回彈測定的時間長度，見表4。

表4 各測區(qū)混凝土養(yǎng)護(hù)的時間 d

回彈測量完后，在有代表性的測區(qū)上測量碳化深度值，按規(guī)定要求測點(diǎn)數(shù)不少于測區(qū)數(shù)的30%[5]。本試驗選9個測點(diǎn)，在各個測點(diǎn)用鋼釬開鑿直徑為20 mm的孔洞，深20 mm。用吹耳球吹去孔洞內(nèi)的粉末和碎屑，用1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁邊緣處，用數(shù)顯碳化深度測定儀測量混凝土表面至碳化與未碳化的分界處，測量3次，取平均值，數(shù)據(jù)精確到0.5 mm。

3 數(shù)據(jù)分析

3.1 回彈模量測量數(shù)據(jù)

根據(jù)測量各測點(diǎn)得出的回彈模量值Ri，見表5。

表5 各測點(diǎn)回彈模量值Ri

3.2 回彈模量修正值

根據(jù)規(guī)范規(guī)定計算測區(qū)平均回彈值時，應(yīng)從該測區(qū)的16個回彈值中剔除3個最大值和3個最小值，其余的10個回彈值按公式(1)計算，計算的結(jié)果，見表6。

。

(1)

式中：Rm為測區(qū)平均回彈值，精確至0.1；Ri為第i個測點(diǎn)的回彈值。

根據(jù)參考文獻(xiàn)[5]的規(guī)定，水平方向檢測混凝土澆筑表面時，平均回彈值需按公式(2)進(jìn)行修正。

(2)

根據(jù)文獻(xiàn)[5]附錄D中查詢，用內(nèi)插法得出本實驗的各個測區(qū)修正后的回彈值，見表6。

3.3 碳化深度值

回彈測量完畢后，進(jìn)行各測區(qū)的碳化深度測量，本試驗共測量9個測點(diǎn)，具體結(jié)構(gòu)混凝土碳化深度測量值，見表7。

表6 澆筑表面回彈修正值

表7 測區(qū)碳化深度測定值dm

3.4 混凝土強(qiáng)度換算值

表8 混凝土強(qiáng)度換算值 MPa

按規(guī)程規(guī)定，當(dāng)測區(qū)數(shù)大于10個以上的時，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度平均值和標(biāo)準(zhǔn)差的計算。本試驗測區(qū)有18個，強(qiáng)度平均值和標(biāo)準(zhǔn)差的計算公式，按公式(3)和公式(4)進(jìn)行計算。

。

(3)

。

(4)

3.4 不同后齡期混凝土強(qiáng)度的變化規(guī)律

混凝土在28 d的養(yǎng)護(hù)期結(jié)束后其強(qiáng)度的變化值，見表9。

表9 不同后養(yǎng)護(hù)期混凝土強(qiáng)度換算值

以養(yǎng)護(hù)齡期作為X軸，強(qiáng)度換算值為Y軸，建立直角坐標(biāo)系，各測區(qū)結(jié)構(gòu)混凝土在其養(yǎng)護(hù)時間下，其強(qiáng)度換算值散點(diǎn)趨勢，如圖1所示。

圖1 后28 d混凝土強(qiáng)度換算散點(diǎn)圖

根據(jù)散點(diǎn)圖，利用EXCEL軟件內(nèi)的數(shù)據(jù)分析功能，對有典型趨勢的28～80 d強(qiáng)度換算值進(jìn)行回歸分析，采用線性分析、對數(shù)分析、乘冪分析、多項式分析等分析方法[6]，擬合結(jié)果如圖2～圖5所示。

圖2 線性分析

圖3 對數(shù)分析

圖4 乘冪分析

圖5 多項式分析

從上述的分析方法可知，最符合散點(diǎn)圖分布趨勢的應(yīng)該是多項式分析方法，后28 d強(qiáng)度換算值與養(yǎng)護(hù)齡期的關(guān)系公式，選擇公式(5)。

Y=-0.001 7X2+0.297 7X+8.511 6。

(5)

式中：X為后28 d養(yǎng)護(hù)齡期，d；Y為強(qiáng)度換算值，MPa。

3.6 影響后齡期強(qiáng)度換算值的因素分析

本試驗采用回彈儀來測定28 d后混凝土的回彈模量，而后根據(jù)混凝土表面的碳化深度來換算混凝土的強(qiáng)度值。試驗數(shù)據(jù)來源于正在施工中的學(xué)生公寓內(nèi)的樓面結(jié)構(gòu)混凝土。因此影響回彈模量和碳化深度的因素比較多樣化，根據(jù)國內(nèi)的研究表明[7]，主要影響因素還是從以下幾個方面進(jìn)行分析。

3.6.1 原材料

本次試驗針對的是同一種標(biāo)號的同一廠家生產(chǎn)的水泥，沒有對不同標(biāo)號和種類的水泥進(jìn)行試驗對比，但根據(jù)國內(nèi)研究表明，普通水泥、礦渣水泥、火山灰水泥、粉煤灰水泥等常用水泥對混凝土回彈模量的測定都沒有什么顯著的影響，其影響主要是體現(xiàn)在碳化深度上面。本試驗采用了碳化深度作為換算的條件，因此不考慮水泥種類和強(qiáng)度的影響。

對于混凝土中的粗骨料，其強(qiáng)度符合要求，符合篩分曲線的石子粒徑，無論是哪種品質(zhì)的石子，基本上對回彈模量沒有什么影響，這在國內(nèi)的研究已經(jīng)成定論[8]。但粗骨料的最大粒徑也不能太大，應(yīng)符合國家規(guī)范的要求，否則會影響回彈模量的取用值。對于混凝土中的細(xì)骨料，只要是符合國家的采用標(biāo)準(zhǔn)，基本對混凝土的回彈強(qiáng)度沒有影響。外添加劑為普通的高效減水劑，也對回彈測強(qiáng)沒有顯著的影響[7]。

3.6.2 結(jié)構(gòu)混凝土的齡期

混凝土在0～28 d的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)時間內(nèi)，0～14 d的時間段由于水泥水化熱的作用，結(jié)構(gòu)混凝土基本沒有硬化，但其強(qiáng)度增加很快，此階段不能進(jìn)行回彈強(qiáng)度的測定。21 d后混凝土已經(jīng)基本硬化，其表面出現(xiàn)明顯的碳化現(xiàn)象，對測定回彈值會產(chǎn)生一定的影響[7]。28～80 d混凝土的強(qiáng)度已經(jīng)形成，其表面的碳化深度也趨于一致，此階段后比較適合用回彈儀來測定強(qiáng)度值。80 d后混凝土強(qiáng)度基本沒有什么變化，但是其碳化深度在逐步加深，對測定的結(jié)果影響較大。

3.6.3 成型的方法

混凝土成型的方法分成兩種，一種為機(jī)械振搗工藝成型，另一種為人工振搗工藝成型。研究表明，混凝土經(jīng)過密實成型后，人工插搗成型與機(jī)械振動成型的混凝土回彈法測強(qiáng)曲線非常接近，因此制定回彈測強(qiáng)曲線時不必考慮成型方法的影響。但是如果采用別的成型技術(shù)，如離心法等，需要做進(jìn)一步的試驗研究方可使用，否則會帶來較大的誤差[9]。

3.6.4 養(yǎng)護(hù)條件

本試驗是在一座在建的學(xué)生公寓中進(jìn)行的，混凝土的養(yǎng)護(hù)條件不屬于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件，而是屬于自然養(yǎng)護(hù)條件，自然養(yǎng)護(hù)條件與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件最主要就表現(xiàn)在溫度和濕度的影響不同。標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)采用濕養(yǎng)護(hù)，以在養(yǎng)護(hù)期內(nèi)連續(xù)保持濕潤狀態(tài)，混凝土強(qiáng)度值在齡期內(nèi)隨濕度增高而增長[10]。自然養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土因為失水會造成水泥水化熱不充分，后期的強(qiáng)度增加比較緩慢，甚至還會出現(xiàn)倒退的現(xiàn)象。濕度太大或在水中進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，與干燥的狀態(tài)下養(yǎng)護(hù)相比，其早期或后期的強(qiáng)度都要高，但由于表面濕度的影響，硬度會被水軟化，其回彈測定值反而有所降低。有研究表明，養(yǎng)護(hù)方法對混凝土的強(qiáng)度形成有較大的影響[11-12]。

3.6.5 模板的性能

模板的影響主要體現(xiàn)在模板的吸水性能上，木模板會吸收混凝土表面上的水分，改變混凝土表面的水灰比，使混凝土表面的硬度增大，其實混凝土的內(nèi)部強(qiáng)度并沒有達(dá)到表面的強(qiáng)度值，影響了回彈模量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。通常采用鋼模，并在鋼模的內(nèi)壁涂以少量礦物油輔助脫模，這種方法能盡量保證強(qiáng)度測定的準(zhǔn)確性。

3.6.6 施測的位置

測區(qū)的表面應(yīng)為混凝土原漿面，應(yīng)清潔、平整，不應(yīng)有疏松層、浮漿、油垢、涂層以及蜂窩、麻面。本試驗在施工中的樓面上進(jìn)行，選擇測區(qū)的位置都有一定的代表性，避開梁、柱的位置，避開鋼筋的位置，測量時將測點(diǎn)位置的表面泥灰清掃干凈，選擇沒有氣孔和外露石子的平整測點(diǎn)，兩個測點(diǎn)之間的距離控制在2 m以上。

4 結(jié) 論

在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)齡期過后，結(jié)構(gòu)混凝土由于內(nèi)部水化熱的持續(xù)，其強(qiáng)度依然會緩慢提升，當(dāng)齡期到80 d左右時，強(qiáng)度達(dá)到最大值，比28 d的強(qiáng)度大

約可以提高20%～30%。

在齡期80 d之后，由于結(jié)構(gòu)混凝土表面的碳化原因，其碳化修正值略高，強(qiáng)度換算值反而有所降低，100 d后強(qiáng)度換算值趨于一定值。

結(jié)構(gòu)混凝土在自然條件下養(yǎng)護(hù)28～80 d，采用線性分析、對數(shù)分析、乘冪分析、多項式分析對其強(qiáng)度換算值的變化規(guī)律與齡期的關(guān)系進(jìn)行擬合，對比擬合結(jié)果，最終確定其關(guān)系可采用多項式公式：Y=-0.001 7X2+0.297 7X+8.511 6來表示。

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