王振廷, 高紅明
(黑龍江科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,哈爾濱150022)
近年來,隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,新型材料不斷涌現(xiàn),但仍未解決機械零部件間磨損造成巨大材料浪費的問題[1]。目前,用性能優(yōu)異的耐磨材料來制造摩擦副零部件是降低磨損的有效途徑之一。TiB2為C32 型結(jié)構(gòu),屬六方晶系的準金屬化合物,以Ti—B 價鍵形式結(jié)合,晶體結(jié)構(gòu)中的硼原子面和鈦原子面交替出現(xiàn)構(gòu)成二維網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。正是由于TiB2這種網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),使其具有了高硬度和高溫穩(wěn)定性,又由于原位合成的TiB2顆粒彌散分布在材料中,這樣不但起到了彌散強化和固溶強化的作用,還降低了材料的脆性[2-4]。TiC 硬度高、顆粒細小,可使合金具有較好的抗沖擊磨損能力。TiC-TiB2原子間的金屬鍵與共價鍵是通過強結(jié)合鍵相連的,具有原子間結(jié)合力強、硬度高及高溫抗氧化性能優(yōu)異等特點,因此,以TiC-TiB2為增強相的金屬基復(fù)合材料具有高的硬度和耐磨性及優(yōu)良的高溫抗氧化性,更易成為新型耐磨材料[5-6]。研究表明,原位合成的粒子或晶須也可改善高硬度復(fù)合材料的強度和抗裂性能。
氬弧的熱量集中、能量密度介于自由電弧和壓縮電弧之間,且加工件被氬氣包圍、加熱、冷卻時不易氧化、燒損輕,因此,適用于多種材料[7-9],且氬弧技術(shù)的裝備機動靈活性高,操作方便靈活,工藝穩(wěn)定,適應(yīng)性強,使氬弧技術(shù)得到材料工作者的廣泛重視[10-11]。目前,還未見到國內(nèi)外學(xué)者對氬弧熔鑄原位合成TiC-TiB2/Fe 復(fù)合材料研究的報道[12],因此,筆者采用氬弧熔鑄的方法來制備原位合成TiCTiB2/Fe 復(fù)合材料,以期提高鐵基復(fù)合材料的性能。
熔鑄材料選用純的Fe、Ti、B 和C 粉自行配置合金粉末,通過大量的實驗研究,并綜合考慮材料的硬度、耐磨性及韌性,設(shè)計出Fe、Ti、B、C 最佳質(zhì)量分數(shù)比為45 ∶30 ∶20 ∶5。粉末的平均粒徑為40~45 μm。將配置好的粉末在超聲波中混合分散1 h,混合均勻后用壓片機壓成φ12 mm ×2 mm 型坯,壓力為20 MPa。氬弧熔鑄膜采用石墨舟,在自制的熔鑄裝置(圖1)內(nèi)進行熔鑄,首先將該裝置抽成真空并通入氬氣進行保護,用型號為MW3000 的鎢極氬弧焊機進行氬弧熔鑄實驗,工藝參數(shù)為工作電壓14 V,焊接電流120 A,氬氣流量12 L/min。
圖1 氬弧熔化連續(xù)沉積示意Fig.1 Diagram of argon arc melting continuous deposition
采用MX2600FE 型掃描電子顯微鏡(SEM)觀察制備的復(fù)合材料的微觀組織形貌;用XD -2 型X射線衍射儀并結(jié)合能譜分析儀(OX -FORD)對復(fù)合材料進行物相分析;用洛氏硬度計測量試樣的洛氏硬度;用MMS -2A 摩擦磨損試驗機在室溫干滑動的條件下進行測試,試樣尺寸為10 mm×10 mm×10 mm,對磨試樣采用外徑40 mm 經(jīng)淬火態(tài)的45#鋼環(huán)(硬度HRC 為56~58 GPa),法向載荷180 N,轉(zhuǎn)速200 r/min,磨損時間2 h。以GCr15 工具鋼作為標樣,用電子天平稱量試樣和標樣的磨損量,以此來衡量復(fù)合材料耐磨性。
圖2 為氬弧熔鑄TiC-TiB2/Fe 多相金屬間化合物耐磨復(fù)合材料的顯微組織形貌。
圖2 復(fù)合材料的組織形貌Fig.2 Microstructure of composite material
由圖2 可見,復(fù)合材料原位生成的顆粒呈塊狀、板條狀及多邊形,且顆粒結(jié)合地非常緊密,這一結(jié)構(gòu)使該材料具有很高的硬度、很好的耐磨性。圖3 為復(fù)合材料的能譜圖,通過能譜分析可知,顆粒均是由Ti、B、C 三種元素組成的,且Ti、B 的含量較高,這說明復(fù)合材料中含有較多的硼化合物及少量的碳化物。由此推測可能生成了TiB、TiB2和TiC。
圖3 復(fù)合材料的衍射能譜Fig.3 Diffraction spectra of composite material
圖4 為氬弧熔鑄TiC-TiB2/Fe 耐磨復(fù)合材料的XRD 譜圖。通過對衍射峰的標定及能譜分析可知,復(fù)合材料組織組成相為α - Fe 相、TiB2顆粒相和TiC 顆粒相。又由衍射峰的高低可知,α -Fe 相和TiB2顆粒相的含量較多(圖4)。
圖4 復(fù)合材料的XRD 譜圖Fig.4 XRD pattern of composite material
B 元素在奧氏體內(nèi)溶解度極小,在結(jié)晶過程中B 被推擠在奧氏體晶界處,由于B 元素在晶界處的分布,阻礙了C、Ti 等元素的擴散,使得TiC 難以形核,為使TiC 形核,就必須降低溫度,所以TiC 合成的過冷度很大。而B 元素在高溫時特別活潑,非常容易吸附在TiC 表面,這種吸附不僅阻礙了TiC 的生長,同時硼在碳化鈦表面的富集也使得TiC 顆粒間的吞并傾向減小,使TiC 顆粒分布更加均勻化。因此,在B 含量不大的情況下,就可以出現(xiàn)較多的碳化。如果B 含量較多時,也可以生成TiB2和TiB。Ti、B 和C 元素之間可能生成TiC、TiB2和TiB,反應(yīng)方程式為:
根據(jù)
可以計算反應(yīng)(1)~(3)的反應(yīng)生成焓H 與Gibbs自由能G。
其中,
式中,下標P 表示生成物,R 表示反應(yīng)物。
根據(jù)熱力學(xué)數(shù)據(jù)表通過計算可知,TiC 和TiB2的Gibbs 自由能G 在300~2 500 K 的溫度內(nèi)均為負值,說明在熱力學(xué)上,反應(yīng)(1)~(3)能夠發(fā)生。熱力學(xué)上,自由能變化最負(絕對值最大)的反應(yīng)其所對應(yīng)的產(chǎn)物相最穩(wěn)定,因此,通過計算可知TiB2和TiC 是TiC-TiB2/Fe 體系中的最穩(wěn)定相。由于氬弧熔鑄方法的溫度高于2 500 K,因此,在熱力學(xué)上采用氬弧熔鑄工藝完全可以原位合成TiB2和TiC。且TiB2的生成焓和吉布斯自由能均比TiB 的小,也說明更易生成TiB2。結(jié)合復(fù)合材料的X 射線衍射譜圖和顯微組織可以確定,復(fù)合材料中的增強相為TiB2顆粒和TiC 顆粒。
圖5 為用洛氏硬度計測得的復(fù)合材料的洛氏硬度分布曲線。由圖5 可見,復(fù)合材料的硬度較高,平均洛氏硬度約為9.37 GPa。
圖5 復(fù)合材料的洛氏硬度Fig.5 Rockwell hardness of composite material
圖6 為復(fù)合材料與GCr15 工具鋼在室溫干滑動磨損條件下,即相同載荷和相同時間下的相對耐磨性。由圖6 可以看出,氬弧熔鑄原位合成TiC-TiB2/Fe 復(fù)合材料的耐磨性約是GCr15 工具鋼的6 倍。這是由于氬弧熔鑄原位合成TiC-TiB2/Fe 復(fù)合材料中含有較多的TiB2顆粒,增強了復(fù)合材料的硬度,從而提高了其耐磨性。
圖6 復(fù)合材料與GCr15 的相對耐磨性Fig.6 Comparison of wear resistance for GCr15 and TiC-TiB2/Fe composites material
(1)以Fe、Ti、B 和C 粉為原料,采用氬弧熔鑄技術(shù)制備出原位合成TiB2和TiC 顆粒增強相的TiC-TiB2/Fe 耐磨復(fù)合材料。
(2)氬弧熔鑄原位合成TiC-TiB2/Fe 耐磨復(fù)合材料的主要組織組成相為α -Fe 相、TiB2顆粒相和TiC 顆粒相,顆粒緊密地結(jié)合,其中TiB2和TiC 顆粒呈塊狀、板條狀和多邊形。
(3)氬弧熔鑄原位合成TiC-TiB2/Fe 復(fù)合材料具有較高的硬度,平均洛氏硬度約為9.37 GPa。
(4)氬弧熔鑄原位合成TiC-TiB2/Fe 復(fù)合材料具有很好的耐磨性,約是GCr15 工具鋼的6 倍。
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