秦文娟+曲紹鵬

摘 要：文章通過(guò)正交試驗(yàn)對(duì)影響東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的因素：一系彈簧剛度、二系旁承剛度和牽引點(diǎn)高度等進(jìn)行了分析。得出影響機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的重要程度依次為：牽引點(diǎn)高度，二系旁承剛度和一系旁承剛度。通過(guò)多組試驗(yàn)得出最佳的牽引高度為：325mm，此時(shí)得到機(jī)車(chē)黏著重量利用率為0.949。

關(guān)鍵詞：東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)；正交試驗(yàn)；軸重轉(zhuǎn)移；牽引點(diǎn)高度

前言

軸重轉(zhuǎn)移又稱(chēng)軸重再分配，它將嚴(yán)重影響機(jī)車(chē)黏著重量的利用，限制機(jī)車(chē)牽引力的發(fā)揮。此外，還影響到機(jī)車(chē)轉(zhuǎn)向架及驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度。軸重的轉(zhuǎn)移，在某些情況下可以達(dá)到軸重的20%或更高。因此，對(duì)影響機(jī)車(chē)軸重的因素的分析，對(duì)如何降低軸重轉(zhuǎn)移，提高軸重利用率就有著格外重要的意義[1]。

1 影響軸重轉(zhuǎn)移的因素考慮

影響軸重轉(zhuǎn)移的結(jié)構(gòu)參數(shù)有：一系及二系的懸掛方式（包括有無(wú)均衡梁、旁承的彈性或剛性、旁承的數(shù)目等）、牽引銷(xiāo)高度、轉(zhuǎn)向架軸距、兩個(gè)轉(zhuǎn)向架中心銷(xiāo)間距離、牽引電動(dòng)機(jī)的布置方式（順置式還是其他布置方式），還有最大牽引力、車(chē)鉤高度、軸數(shù)等。在以上這些結(jié)構(gòu)參數(shù)中，有些是總體設(shè)計(jì)所要求的，幾乎沒(méi)有選擇余地，如軸數(shù)、最大牽引力、車(chē)鉤高度、中心銷(xiāo)間距、軸距等。而可以合理選取的主要有牽引銷(xiāo)高度、電動(dòng)機(jī)布置方式、旁承形式及個(gè)數(shù)等幾項(xiàng)[1]。

2 對(duì)7C/7G機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算分析

由上文介紹可知，影響軸重轉(zhuǎn)移的很多因素是總體設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)確定而無(wú)法改變，我們只針對(duì)設(shè)計(jì)時(shí)可更改的幾個(gè)影響軸重轉(zhuǎn)移的主要因素進(jìn)行分析。這里，我們選取了一系彈簧剛度、二系旁承剛度和牽引高度三個(gè)因素進(jìn)行正交試驗(yàn)分析。

2.1 機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算分析

機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移時(shí)，設(shè)f1-f6依次為從Ⅰ端導(dǎo)軸起各軸軸箱彈簧的伸長(zhǎng)量，δ1-δ4依次為從Ⅰ端起各位旁承彈簧的壓縮量，α1、α2、β分別為Ⅰ端轉(zhuǎn)向架、Ⅱ端轉(zhuǎn)向架和車(chē)體的轉(zhuǎn)角，順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?。機(jī)車(chē)結(jié)構(gòu)及受力分析如圖1所示：

圖1 機(jī)車(chē)結(jié)構(gòu)及受力分析圖

由圖1可得如下變形協(xié)調(diào)條件：

各軸一系彈簧的減載量

各軸二系彈簧的減載量

各軸減載量為：

（4）式中， 正值為減載，負(fù)值為增載。

對(duì)車(chē)體列力及力矩平衡方程：

對(duì)前轉(zhuǎn)向架構(gòu)架列力及力矩平衡方程：

對(duì)后轉(zhuǎn)向架構(gòu)架列力及力矩平衡方程：

2.2 正交試驗(yàn)

正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)是利用正交表來(lái)安排與分析多因素試驗(yàn)的一種設(shè)計(jì)方法.它是由試驗(yàn)因素的全部水平組合中，挑選部分有代表性的水平組合進(jìn)行試驗(yàn)的，通過(guò)對(duì)這部分試驗(yàn)結(jié)果的分析了解全面試驗(yàn)的情況，找出最優(yōu)的水平組合及影響結(jié)果的各因素的主次順序.文章用到極差分析法（R法）對(duì)正交試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，極差分析法的內(nèi)容如圖1所示：

圖1 R法示意圖

圖中，Kjm為第j列因素m水平所對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)和；Kjm為Kjm的平均值。由Kjm大小可以判斷第j列因素優(yōu)水平和優(yōu)組合。Rj為第j列因素的極差，反應(yīng)了第j列因素水平波動(dòng)時(shí)，試驗(yàn)指標(biāo)的變動(dòng)幅度，Rj越大，說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響越大，根據(jù)Rj的大小，判斷因素的主要次序。Rj的計(jì)算方法為

選取牽引點(diǎn)高度（A）、一系彈簧剛度（B）、一系旁承剛度（C）三個(gè)參數(shù)進(jìn)行9組正交試驗(yàn)，分析三因素對(duì)機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的影響.列出正交試驗(yàn)表如表1：

表1 正交試驗(yàn)表

2.3 通過(guò)上述計(jì)算公式及正交試驗(yàn)表，對(duì)所列數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得出正交試驗(yàn)結(jié)果列于表2中：

表2

2.4 結(jié)果分析

從我們?cè)O(shè)計(jì)的試驗(yàn)因素?cái)?shù)值進(jìn)行的正交試驗(yàn)結(jié)果中可以看出，牽引點(diǎn)高度A是影響軸重轉(zhuǎn)移的最主要因素，其次為二系旁承剛度，最后是一系彈簧剛度。理想化取值，A=625，B=1.66，C=20.9，此時(shí)，機(jī)車(chē)的軸重利用率為η=93.88%。

3 7C/7G機(jī)車(chē)最佳牽引高度確定

在上述分析的基礎(chǔ)上，又對(duì)7C/7G機(jī)車(chē)的最佳牽引高度，即機(jī)車(chē)能夠獲得的最大黏著利用率時(shí)的牽引高度進(jìn)行了數(shù)值分析。

在一系彈簧和二系旁承剛度保持不變的情況下，對(duì)不同的牽引點(diǎn)高度進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得出不同點(diǎn)的黏著利用率，列于表3中：

表3 不同牽引高度下的黏著利用率

對(duì)h=325牽引高度周?chē)鷶?shù)據(jù)進(jìn)行了進(jìn)一步計(jì)算得出，東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)的最佳牽引高度為h=336.25（mm），此時(shí)，機(jī)車(chē)的黏著利用率為0.949。

5 結(jié)論和建議

（1）通過(guò)正交試驗(yàn)整理，可以得出影響7C/7G機(jī)車(chē)軸重利用率最大的是牽引高度，其次是二系旁承剛度，最后是一系彈簧剛度；

（2）而7C/7G機(jī)車(chē)的理想最佳牽引高度為336.25（mm），此時(shí)可以得到機(jī)車(chē)的黏著利用率為0.949，比目前機(jī)車(chē)設(shè)計(jì)的軸重利用率有很大提高；

（3）由于轉(zhuǎn)向架及車(chē)體的實(shí)際結(jié)構(gòu)的原因，牽引點(diǎn)在水平布置的情況下，不可能降低到理想值h=336.25（mm），所以，就要求有新的設(shè)計(jì)思路。在很多文章中提到可以采用傾斜式牽引裝置的結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)降低牽引點(diǎn)高度，進(jìn)一步優(yōu)化機(jī)車(chē)的牽引結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。也希望今后，有更多同事從事這方面的研究，對(duì)提高東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)性能作出努力。

參考文獻(xiàn)

[1]鮑維千.機(jī)車(chē)總體及轉(zhuǎn)向架[M].北京：中國(guó)鐵道出版社，2012.

[2]鄔亦湛.東風(fēng)7型調(diào)車(chē)內(nèi)燃機(jī)車(chē)轉(zhuǎn)向架軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算[Z].1982.

[3]陸冠東.機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移和立項(xiàng)前一高度的計(jì)算[Z].大連：內(nèi)燃機(jī)車(chē)，1986.

[4]馬世全.采用傾斜牽引裝置提高機(jī)車(chē)黏著重量利用率的分析計(jì)算[Z].大連：內(nèi)燃機(jī)車(chē)，1993.

摘 要：文章通過(guò)正交試驗(yàn)對(duì)影響東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的因素：一系彈簧剛度、二系旁承剛度和牽引點(diǎn)高度等進(jìn)行了分析。得出影響機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的重要程度依次為：牽引點(diǎn)高度，二系旁承剛度和一系旁承剛度。通過(guò)多組試驗(yàn)得出最佳的牽引高度為：325mm，此時(shí)得到機(jī)車(chē)黏著重量利用率為0.949。

關(guān)鍵詞：東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)；正交試驗(yàn)；軸重轉(zhuǎn)移；牽引點(diǎn)高度

前言

軸重轉(zhuǎn)移又稱(chēng)軸重再分配，它將嚴(yán)重影響機(jī)車(chē)黏著重量的利用，限制機(jī)車(chē)牽引力的發(fā)揮。此外，還影響到機(jī)車(chē)轉(zhuǎn)向架及驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度。軸重的轉(zhuǎn)移，在某些情況下可以達(dá)到軸重的20%或更高。因此，對(duì)影響機(jī)車(chē)軸重的因素的分析，對(duì)如何降低軸重轉(zhuǎn)移，提高軸重利用率就有著格外重要的意義[1]。

1 影響軸重轉(zhuǎn)移的因素考慮

影響軸重轉(zhuǎn)移的結(jié)構(gòu)參數(shù)有：一系及二系的懸掛方式（包括有無(wú)均衡梁、旁承的彈性或剛性、旁承的數(shù)目等）、牽引銷(xiāo)高度、轉(zhuǎn)向架軸距、兩個(gè)轉(zhuǎn)向架中心銷(xiāo)間距離、牽引電動(dòng)機(jī)的布置方式（順置式還是其他布置方式），還有最大牽引力、車(chē)鉤高度、軸數(shù)等。在以上這些結(jié)構(gòu)參數(shù)中，有些是總體設(shè)計(jì)所要求的，幾乎沒(méi)有選擇余地，如軸數(shù)、最大牽引力、車(chē)鉤高度、中心銷(xiāo)間距、軸距等。而可以合理選取的主要有牽引銷(xiāo)高度、電動(dòng)機(jī)布置方式、旁承形式及個(gè)數(shù)等幾項(xiàng)[1]。

2 對(duì)7C/7G機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算分析

由上文介紹可知，影響軸重轉(zhuǎn)移的很多因素是總體設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)確定而無(wú)法改變，我們只針對(duì)設(shè)計(jì)時(shí)可更改的幾個(gè)影響軸重轉(zhuǎn)移的主要因素進(jìn)行分析。這里，我們選取了一系彈簧剛度、二系旁承剛度和牽引高度三個(gè)因素進(jìn)行正交試驗(yàn)分析。

2.1 機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算分析

機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移時(shí)，設(shè)f1-f6依次為從Ⅰ端導(dǎo)軸起各軸軸箱彈簧的伸長(zhǎng)量，δ1-δ4依次為從Ⅰ端起各位旁承彈簧的壓縮量，α1、α2、β分別為Ⅰ端轉(zhuǎn)向架、Ⅱ端轉(zhuǎn)向架和車(chē)體的轉(zhuǎn)角，順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?。機(jī)車(chē)結(jié)構(gòu)及受力分析如圖1所示：

圖1 機(jī)車(chē)結(jié)構(gòu)及受力分析圖

由圖1可得如下變形協(xié)調(diào)條件：

各軸一系彈簧的減載量

各軸二系彈簧的減載量

各軸減載量為：

（4）式中， 正值為減載，負(fù)值為增載。

對(duì)車(chē)體列力及力矩平衡方程：

對(duì)前轉(zhuǎn)向架構(gòu)架列力及力矩平衡方程：

對(duì)后轉(zhuǎn)向架構(gòu)架列力及力矩平衡方程：

2.2 正交試驗(yàn)

正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)是利用正交表來(lái)安排與分析多因素試驗(yàn)的一種設(shè)計(jì)方法.它是由試驗(yàn)因素的全部水平組合中，挑選部分有代表性的水平組合進(jìn)行試驗(yàn)的，通過(guò)對(duì)這部分試驗(yàn)結(jié)果的分析了解全面試驗(yàn)的情況，找出最優(yōu)的水平組合及影響結(jié)果的各因素的主次順序.文章用到極差分析法（R法）對(duì)正交試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，極差分析法的內(nèi)容如圖1所示：

圖1 R法示意圖

圖中，Kjm為第j列因素m水平所對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)和；Kjm為Kjm的平均值。由Kjm大小可以判斷第j列因素優(yōu)水平和優(yōu)組合。Rj為第j列因素的極差，反應(yīng)了第j列因素水平波動(dòng)時(shí)，試驗(yàn)指標(biāo)的變動(dòng)幅度，Rj越大，說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響越大，根據(jù)Rj的大小，判斷因素的主要次序。Rj的計(jì)算方法為

選取牽引點(diǎn)高度（A）、一系彈簧剛度（B）、一系旁承剛度（C）三個(gè)參數(shù)進(jìn)行9組正交試驗(yàn)，分析三因素對(duì)機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的影響.列出正交試驗(yàn)表如表1：

表1 正交試驗(yàn)表

2.3 通過(guò)上述計(jì)算公式及正交試驗(yàn)表，對(duì)所列數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得出正交試驗(yàn)結(jié)果列于表2中：

表2

2.4 結(jié)果分析

從我們?cè)O(shè)計(jì)的試驗(yàn)因素?cái)?shù)值進(jìn)行的正交試驗(yàn)結(jié)果中可以看出，牽引點(diǎn)高度A是影響軸重轉(zhuǎn)移的最主要因素，其次為二系旁承剛度，最后是一系彈簧剛度。理想化取值，A=625，B=1.66，C=20.9，此時(shí)，機(jī)車(chē)的軸重利用率為η=93.88%。

3 7C/7G機(jī)車(chē)最佳牽引高度確定

在上述分析的基礎(chǔ)上，又對(duì)7C/7G機(jī)車(chē)的最佳牽引高度，即機(jī)車(chē)能夠獲得的最大黏著利用率時(shí)的牽引高度進(jìn)行了數(shù)值分析。

在一系彈簧和二系旁承剛度保持不變的情況下，對(duì)不同的牽引點(diǎn)高度進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得出不同點(diǎn)的黏著利用率，列于表3中：

表3 不同牽引高度下的黏著利用率

對(duì)h=325牽引高度周?chē)鷶?shù)據(jù)進(jìn)行了進(jìn)一步計(jì)算得出，東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)的最佳牽引高度為h=336.25（mm），此時(shí)，機(jī)車(chē)的黏著利用率為0.949。

5 結(jié)論和建議

（1）通過(guò)正交試驗(yàn)整理，可以得出影響7C/7G機(jī)車(chē)軸重利用率最大的是牽引高度，其次是二系旁承剛度，最后是一系彈簧剛度；

（2）而7C/7G機(jī)車(chē)的理想最佳牽引高度為336.25（mm），此時(shí)可以得到機(jī)車(chē)的黏著利用率為0.949，比目前機(jī)車(chē)設(shè)計(jì)的軸重利用率有很大提高；

（3）由于轉(zhuǎn)向架及車(chē)體的實(shí)際結(jié)構(gòu)的原因，牽引點(diǎn)在水平布置的情況下，不可能降低到理想值h=336.25（mm），所以，就要求有新的設(shè)計(jì)思路。在很多文章中提到可以采用傾斜式牽引裝置的結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)降低牽引點(diǎn)高度，進(jìn)一步優(yōu)化機(jī)車(chē)的牽引結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。也希望今后，有更多同事從事這方面的研究，對(duì)提高東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)性能作出努力。

參考文獻(xiàn)

[1]鮑維千.機(jī)車(chē)總體及轉(zhuǎn)向架[M].北京：中國(guó)鐵道出版社，2012.

[2]鄔亦湛.東風(fēng)7型調(diào)車(chē)內(nèi)燃機(jī)車(chē)轉(zhuǎn)向架軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算[Z].1982.

[3]陸冠東.機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移和立項(xiàng)前一高度的計(jì)算[Z].大連：內(nèi)燃機(jī)車(chē)，1986.

[4]馬世全.采用傾斜牽引裝置提高機(jī)車(chē)黏著重量利用率的分析計(jì)算[Z].大連：內(nèi)燃機(jī)車(chē)，1993.

摘 要：文章通過(guò)正交試驗(yàn)對(duì)影響東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的因素：一系彈簧剛度、二系旁承剛度和牽引點(diǎn)高度等進(jìn)行了分析。得出影響機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的重要程度依次為：牽引點(diǎn)高度，二系旁承剛度和一系旁承剛度。通過(guò)多組試驗(yàn)得出最佳的牽引高度為：325mm，此時(shí)得到機(jī)車(chē)黏著重量利用率為0.949。

關(guān)鍵詞：東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)；正交試驗(yàn)；軸重轉(zhuǎn)移；牽引點(diǎn)高度

前言

軸重轉(zhuǎn)移又稱(chēng)軸重再分配，它將嚴(yán)重影響機(jī)車(chē)黏著重量的利用，限制機(jī)車(chē)牽引力的發(fā)揮。此外，還影響到機(jī)車(chē)轉(zhuǎn)向架及驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度。軸重的轉(zhuǎn)移，在某些情況下可以達(dá)到軸重的20%或更高。因此，對(duì)影響機(jī)車(chē)軸重的因素的分析，對(duì)如何降低軸重轉(zhuǎn)移，提高軸重利用率就有著格外重要的意義[1]。

1 影響軸重轉(zhuǎn)移的因素考慮

影響軸重轉(zhuǎn)移的結(jié)構(gòu)參數(shù)有：一系及二系的懸掛方式（包括有無(wú)均衡梁、旁承的彈性或剛性、旁承的數(shù)目等）、牽引銷(xiāo)高度、轉(zhuǎn)向架軸距、兩個(gè)轉(zhuǎn)向架中心銷(xiāo)間距離、牽引電動(dòng)機(jī)的布置方式（順置式還是其他布置方式），還有最大牽引力、車(chē)鉤高度、軸數(shù)等。在以上這些結(jié)構(gòu)參數(shù)中，有些是總體設(shè)計(jì)所要求的，幾乎沒(méi)有選擇余地，如軸數(shù)、最大牽引力、車(chē)鉤高度、中心銷(xiāo)間距、軸距等。而可以合理選取的主要有牽引銷(xiāo)高度、電動(dòng)機(jī)布置方式、旁承形式及個(gè)數(shù)等幾項(xiàng)[1]。

2 對(duì)7C/7G機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算分析

由上文介紹可知，影響軸重轉(zhuǎn)移的很多因素是總體設(shè)計(jì)時(shí)已經(jīng)確定而無(wú)法改變，我們只針對(duì)設(shè)計(jì)時(shí)可更改的幾個(gè)影響軸重轉(zhuǎn)移的主要因素進(jìn)行分析。這里，我們選取了一系彈簧剛度、二系旁承剛度和牽引高度三個(gè)因素進(jìn)行正交試驗(yàn)分析。

2.1 機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移計(jì)算分析

機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移時(shí)，設(shè)f1-f6依次為從Ⅰ端導(dǎo)軸起各軸軸箱彈簧的伸長(zhǎng)量，δ1-δ4依次為從Ⅰ端起各位旁承彈簧的壓縮量，α1、α2、β分別為Ⅰ端轉(zhuǎn)向架、Ⅱ端轉(zhuǎn)向架和車(chē)體的轉(zhuǎn)角，順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎C(jī)車(chē)結(jié)構(gòu)及受力分析如圖1所示：

圖1 機(jī)車(chē)結(jié)構(gòu)及受力分析圖

由圖1可得如下變形協(xié)調(diào)條件：

各軸一系彈簧的減載量

各軸二系彈簧的減載量

各軸減載量為：

（4）式中， 正值為減載，負(fù)值為增載。

對(duì)車(chē)體列力及力矩平衡方程：

對(duì)前轉(zhuǎn)向架構(gòu)架列力及力矩平衡方程：

對(duì)后轉(zhuǎn)向架構(gòu)架列力及力矩平衡方程：

2.2 正交試驗(yàn)

正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)是利用正交表來(lái)安排與分析多因素試驗(yàn)的一種設(shè)計(jì)方法.它是由試驗(yàn)因素的全部水平組合中，挑選部分有代表性的水平組合進(jìn)行試驗(yàn)的，通過(guò)對(duì)這部分試驗(yàn)結(jié)果的分析了解全面試驗(yàn)的情況，找出最優(yōu)的水平組合及影響結(jié)果的各因素的主次順序.文章用到極差分析法（R法）對(duì)正交試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，極差分析法的內(nèi)容如圖1所示：

圖1 R法示意圖

圖中，Kjm為第j列因素m水平所對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)和；Kjm為Kjm的平均值。由Kjm大小可以判斷第j列因素優(yōu)水平和優(yōu)組合。Rj為第j列因素的極差，反應(yīng)了第j列因素水平波動(dòng)時(shí)，試驗(yàn)指標(biāo)的變動(dòng)幅度，Rj越大，說(shuō)明該因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)的影響越大，根據(jù)Rj的大小，判斷因素的主要次序。Rj的計(jì)算方法為

選取牽引點(diǎn)高度（A）、一系彈簧剛度（B）、一系旁承剛度（C）三個(gè)參數(shù)進(jìn)行9組正交試驗(yàn)，分析三因素對(duì)機(jī)車(chē)軸重轉(zhuǎn)移的影響.列出正交試驗(yàn)表如表1：

表1 正交試驗(yàn)表

2.3 通過(guò)上述計(jì)算公式及正交試驗(yàn)表，對(duì)所列數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算，得出正交試驗(yàn)結(jié)果列于表2中：

表2

2.4 結(jié)果分析

從我們?cè)O(shè)計(jì)的試驗(yàn)因素?cái)?shù)值進(jìn)行的正交試驗(yàn)結(jié)果中可以看出，牽引點(diǎn)高度A是影響軸重轉(zhuǎn)移的最主要因素，其次為二系旁承剛度，最后是一系彈簧剛度。理想化取值，A=625，B=1.66，C=20.9，此時(shí)，機(jī)車(chē)的軸重利用率為η=93.88%。

3 7C/7G機(jī)車(chē)最佳牽引高度確定

在上述分析的基礎(chǔ)上，又對(duì)7C/7G機(jī)車(chē)的最佳牽引高度，即機(jī)車(chē)能夠獲得的最大黏著利用率時(shí)的牽引高度進(jìn)行了數(shù)值分析。

在一系彈簧和二系旁承剛度保持不變的情況下，對(duì)不同的牽引點(diǎn)高度進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，得出不同點(diǎn)的黏著利用率，列于表3中：

表3 不同牽引高度下的黏著利用率

對(duì)h=325牽引高度周?chē)鷶?shù)據(jù)進(jìn)行了進(jìn)一步計(jì)算得出，東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)的最佳牽引高度為h=336.25（mm），此時(shí)，機(jī)車(chē)的黏著利用率為0.949。

5 結(jié)論和建議

（1）通過(guò)正交試驗(yàn)整理，可以得出影響7C/7G機(jī)車(chē)軸重利用率最大的是牽引高度，其次是二系旁承剛度，最后是一系彈簧剛度；

（2）而7C/7G機(jī)車(chē)的理想最佳牽引高度為336.25（mm），此時(shí)可以得到機(jī)車(chē)的黏著利用率為0.949，比目前機(jī)車(chē)設(shè)計(jì)的軸重利用率有很大提高；

（3）由于轉(zhuǎn)向架及車(chē)體的實(shí)際結(jié)構(gòu)的原因，牽引點(diǎn)在水平布置的情況下，不可能降低到理想值h=336.25（mm），所以，就要求有新的設(shè)計(jì)思路。在很多文章中提到可以采用傾斜式牽引裝置的結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)降低牽引點(diǎn)高度，進(jìn)一步優(yōu)化機(jī)車(chē)的牽引結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。也希望今后，有更多同事從事這方面的研究，對(duì)提高東風(fēng)7C/7G機(jī)車(chē)性能作出努力。

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