丁俊宏，孫長(zhǎng)生，王蕙，王翔

（1.浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州310014；

2.浙江浙能紹興濱海熱電有限責(zé)任公司，浙江紹興312073）

發(fā)電技術(shù)

2013年浙江省火電廠熱工故障及異常的統(tǒng)計(jì)與分析

丁俊宏1，孫長(zhǎng)生1，王蕙1，王翔2

（1.浙江省電力公司電力科學(xué)研究院，杭州310014；

2.浙江浙能紹興濱海熱電有限責(zé)任公司，浙江紹興312073）

對(duì)浙江省火電廠2013年因熱控原因引起的機(jī)組跳閘和典型異常事件進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和分析，將主要故障異常類型分為系統(tǒng)軟/硬件故障、邏輯組態(tài)參數(shù)不完善、現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障、熱工維護(hù)不當(dāng)?shù)葞讉€(gè)方面。從提高熱控自動(dòng)化系統(tǒng)的可靠性著手，在完善控制系統(tǒng)邏輯和改進(jìn)熱工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備以及提高熱控自動(dòng)化系統(tǒng)的管理措施等方面提出建議，供電廠熱工維護(hù)人員參考。

火電廠；熱工；故障；原因分析；建議

通過持續(xù)開展熱控系統(tǒng)故障分析工作，可以發(fā)現(xiàn)熱控系統(tǒng)的薄弱環(huán)節(jié)和潛在危險(xiǎn)，以便有針對(duì)性地制定可靠性預(yù)防措施，減少因熱工設(shè)備維護(hù)或組態(tài)設(shè)計(jì)原因引起的發(fā)電機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)次數(shù)，為企業(yè)節(jié)能降耗和提高設(shè)備健康壽命發(fā)揮重要作用。

本文通過對(duì)浙江省網(wǎng)屬發(fā)電廠2013年因熱工原因引起機(jī)組二類及以上設(shè)備障礙和典型異常事件進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，提出了減少熱控系統(tǒng)故障的預(yù)防措施，供各發(fā)電廠檢修維護(hù)參考。

1 熱工考核故障原因統(tǒng)計(jì)分析

據(jù)熱工技術(shù)監(jiān)督統(tǒng)計(jì)，2013年考核為熱工專業(yè)原因的設(shè)備一類障礙為8次，設(shè)備二類障礙6次，與熱工專業(yè)設(shè)備相關(guān)的典型故障12次。2013年運(yùn)行機(jī)組實(shí)際發(fā)生的熱工設(shè)備一類障礙為0.09次/臺(tái)機(jī)組，二類及以上障礙為0.16次/臺(tái)機(jī)組。完成年初上級(jí)下達(dá)的監(jiān)督網(wǎng)屬機(jī)組因熱工原因引起的設(shè)備二類障礙及以上故障全年不超過0.4次/臺(tái)機(jī)組、因熱工原因引起的設(shè)備一類障礙及以上故障全年不超過0.25次/臺(tái)機(jī)組的目標(biāo)，機(jī)組的障礙率相對(duì)平穩(wěn)。

對(duì)各種故障情況進(jìn)行分類，主要包括系統(tǒng)軟/硬件故障、邏輯組態(tài)參數(shù)不完善、現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障、熱工維護(hù)不當(dāng)以及不明原因等方面，故障歸類統(tǒng)計(jì)見表1。

表1 故障主要原因歸類統(tǒng)計(jì)

表1顯示，2013年考核到熱工專業(yè)原因的二類以上障礙以及與熱工相關(guān)的典型故障中，因控制系統(tǒng)軟/硬件故障引起的占11%，因邏輯組態(tài)參數(shù)不完善引起的占27%，因熱工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障引起的占31%，因熱工維護(hù)不當(dāng)引起的占23%，因不明原因引起的占8%。統(tǒng)計(jì)表明，由于邏輯組態(tài)參數(shù)不完善、熱工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障及維護(hù)不當(dāng)原因造成故障的比例較大，說明在熱工邏輯參數(shù)完善及設(shè)備管理方面仍有較多的工作需要進(jìn)一步開展。結(jié)合發(fā)電廠事件信息反饋和現(xiàn)場(chǎng)事件原因?qū)嶋H查找情況，可以對(duì)引發(fā)2013年熱工安全考核故障現(xiàn)象及主要原因開展深入分析。

2 熱控系統(tǒng)故障現(xiàn)象及原因分析

2.1 控制系統(tǒng)軟/硬件故障

2.1.1 設(shè)備二類障礙

2013年9月10日4時(shí)57分，某發(fā)電廠4號(hào)機(jī)組PCU22 MOD02卡件故障報(bào)警，汽泵4A跳閘，RB動(dòng)作。機(jī)組負(fù)荷由520 MW減至280 MW，同時(shí)發(fā)現(xiàn)PCU22 MOD02部分DI狀態(tài)信號(hào)失去。檢查發(fā)現(xiàn)PCU22 MOD02的MFP主卡件故障，更換后恢復(fù)正常。分析認(rèn)為，因PCU22 MOD02的MFP主卡件故障，導(dǎo)致所有I/O卡件離線，并且有多次離線、在線的反復(fù)過程，在線初始化過程中可能誤發(fā)前置泵4A跳閘信號(hào)。同時(shí)，PCU22 MOD 02的MFP主卡件故障后，并未發(fā)出相應(yīng)的故障代碼，從而系統(tǒng)未能自動(dòng)切換到冗余的MFP備用卡件。

2.1.2 典型異常

（1）2013年10月9日，某發(fā)電廠機(jī)組運(yùn)行中閉式冷卻水系統(tǒng)部分調(diào)節(jié)閥自動(dòng)關(guān)閉，就地手動(dòng)調(diào)節(jié)溫度期間，負(fù)荷由449 MW減至276 MW。檢查發(fā)現(xiàn)DCS14號(hào)站MCS系統(tǒng)中的S-2140521-BQ卡件（AO）故障，卡件指令輸出為0 mA，使該卡件中的閉式冷卻水用戶調(diào)整門關(guān)閉。檢查發(fā)現(xiàn)氣動(dòng)調(diào)整門無斷信號(hào)保位功能，需要對(duì)不具有“三斷”功能的定位器進(jìn)行更換。

（2）2013年4月5日，某發(fā)電廠6號(hào)機(jī)組DEH系統(tǒng)60CKD02控制器故障報(bào)警，右側(cè)AP停運(yùn)。停運(yùn)并更換至左側(cè)AP控制器，清空AP652兩側(cè)控制器的所有邏輯，再重新下裝代碼后，故障報(bào)警消除，兩側(cè)AP同步成功且運(yùn)行正常。

2.2 控制邏輯組態(tài)參數(shù)不完善

2.2.1 一類障礙

（1）2013年6月16日，某發(fā)電廠9號(hào)機(jī)組在控制再熱汽溫時(shí)，汽機(jī)調(diào)門調(diào)節(jié)過大，引起汽包水位波動(dòng)大。給水泵汽輪機(jī)的給水控制指令輸出與實(shí)際轉(zhuǎn)速偏差達(dá)10%，導(dǎo)致2臺(tái)給水泵汽輪機(jī)CCS遙控自動(dòng)退出，給水自動(dòng)退出。給水泵汽輪機(jī)低壓調(diào)門跟蹤指令目標(biāo)值繼續(xù)自動(dòng)開大，最終汽包水位高高M(jìn)FT。

（2）2013年9月9日，某發(fā)電廠4號(hào)機(jī)組115 MW運(yùn)行時(shí)，汽包水位從零水位附近快速下降，降到-200 mm以下時(shí)，機(jī)組緊急停機(jī)。檢查發(fā)現(xiàn)因DCS卡件故障，2臺(tái)給水泵液耦反饋到零（壞點(diǎn)），致液耦執(zhí)行機(jī)構(gòu)指令與反饋偏差大于30%，液耦執(zhí)行機(jī)構(gòu)隨即關(guān)閉，引起給水流量減小、汽包水位下降。

2.2.2 典型異常

（1）2013年6月1日，樂天5449線B相故障引起負(fù)荷瞬時(shí)突變，某發(fā)電廠3號(hào)，4號(hào)機(jī)組DEH中KU（快控汽門減負(fù)荷）回路動(dòng)作，引起機(jī)組功率下降，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)零功率切機(jī)保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組解列。檢查確認(rèn)保護(hù)動(dòng)作情況與原設(shè)計(jì)相符，但KU回路和零功率切機(jī)保護(hù)需進(jìn)一步完善。

（2）2013年7月21日，某發(fā)電廠1號(hào)機(jī)組一次風(fēng)機(jī)1B自動(dòng)關(guān)小動(dòng)葉開度后出力被壓，風(fēng)機(jī)失速。檢查發(fā)現(xiàn)4PCU柜FEC子模件出現(xiàn)過短時(shí)故障，動(dòng)葉反饋壞質(zhì)量并保持，導(dǎo)致1B一次風(fēng)機(jī)自動(dòng)退出。一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉由模擬量指令和反饋比較后輸出的開關(guān)量信號(hào)控制，由于反饋與指令信號(hào)有偏差且大于動(dòng)作死區(qū)，風(fēng)機(jī)動(dòng)葉不受控，單方向動(dòng)作使得1B風(fēng)機(jī)失速。事后增加了風(fēng)機(jī)靜葉模擬量反饋信號(hào)的壞質(zhì)量判斷，出現(xiàn)壞質(zhì)量信號(hào)時(shí)將動(dòng)葉位置保持在當(dāng)前值，并將引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉指令由模擬量控制修改為開關(guān)量控制。

（3）2013年8月22日，某發(fā)電廠4號(hào)機(jī)組鍋爐給水流量低MFT跳閘。分析認(rèn)為當(dāng)時(shí)電網(wǎng)發(fā)生了低頻振蕩，機(jī)組由CCS自動(dòng)切至BI（鍋爐跟蹤）后，由于操作人員在將機(jī)組由BI切至CCS方式過程中誤投“帶轉(zhuǎn)速控制器的負(fù)荷運(yùn)行方式”，對(duì)機(jī)組正常調(diào)節(jié)造成了嚴(yán)重干擾。在投入帶轉(zhuǎn)速控制器的負(fù)荷運(yùn)行方式瞬間，電氣功率信號(hào)發(fā)生數(shù)次波動(dòng)，2種因素疊加后，造成機(jī)組KU動(dòng)作。當(dāng)機(jī)組第二次KU動(dòng)作時(shí)，調(diào)門快關(guān)，導(dǎo)致給水泵汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力下降和轉(zhuǎn)速快速下降，最終因給水流量低保護(hù)動(dòng)作而MFT。

（4）2013年10月29日，某發(fā)電廠1號(hào)機(jī)組GGH（煙氣換熱器）A密封風(fēng)機(jī)電機(jī)試轉(zhuǎn)送電操作過程中，因人員操作失誤導(dǎo)致380 V脫硫1A段母線進(jìn)線開關(guān)跳閘，爐膛壓力高高保護(hù)MFT跳閘。檢查發(fā)現(xiàn)1號(hào)爐脫硫GGH A密封風(fēng)機(jī)380 V MCC（電動(dòng)機(jī)控制中心）開關(guān)柜內(nèi)設(shè)備損壞。由于邏輯延時(shí)無法躲過脫硫保安電源的切換時(shí)間，造成脫硫保安MCC備用電源切換失敗。1號(hào)爐脫硫煙氣進(jìn)口擋板失電后，邏輯判斷為擋板關(guān)閉，聯(lián)鎖增壓風(fēng)機(jī)跳閘。因1號(hào)爐脫硫旁路擋板電源接在1號(hào)爐脫硫保安MCC，該MCC的失電造成脫硫旁路擋板也無法開啟，煙氣出口通道被阻，最終因爐膛壓力高高導(dǎo)致MFT動(dòng)作。發(fā)電廠在該事件后優(yōu)化了增壓風(fēng)機(jī)跳閘邏輯，并調(diào)整DCS執(zhí)行周期和模塊執(zhí)行順序。

（5）2013年9月22日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)2A汽動(dòng)給水泵跳閘，RB動(dòng)作，給水泵汽輪機(jī)跳閘首出原因?yàn)槌?。檢查發(fā)現(xiàn)2A給水泵汽輪機(jī)低調(diào)閥反饋連桿固定螺帽松動(dòng)，致使轉(zhuǎn)速波動(dòng)，又因3個(gè)轉(zhuǎn)速探頭的靈敏度差異造成轉(zhuǎn)速快速變化時(shí)轉(zhuǎn)速測(cè)量值不同，最終使系統(tǒng)轉(zhuǎn)速（三取中）與3個(gè)轉(zhuǎn)速測(cè)量值偏差超過100 r/min而判斷3個(gè)轉(zhuǎn)速值為壞點(diǎn)，觸發(fā)轉(zhuǎn)速高跳閘。

2.3 熱工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障

熱工現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備故障導(dǎo)致設(shè)備一類障礙3次，設(shè)備二類障礙1次，未考核但與熱工相關(guān)的主要故障4次。

2.3.1 一類障礙

（1）2013年2月6日，某發(fā)電廠6號(hào)機(jī)出現(xiàn)“差脹高遮斷1，2，3”（-4.7 mm）跳閘。打開2號(hào)軸承蓋對(duì)探頭和延伸電纜進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)電纜接頭有氧化現(xiàn)象并造成接觸不良，引起信號(hào)變化。更換探頭及延伸電纜后信號(hào)恢復(fù)正常，檢修中通過增加差脹探頭構(gòu)成冗余保護(hù)。

（2）2013年4月10日，某發(fā)電廠一期煙囪改造結(jié)束，脫硫系統(tǒng)由原小煙囪切換到大煙囪運(yùn)行。在進(jìn)行試驗(yàn)電動(dòng)關(guān)閉2號(hào)爐原煙氣擋板門時(shí)，原煙氣進(jìn)口壓力低保護(hù)動(dòng)作，2號(hào)增壓風(fēng)機(jī)跳閘，聯(lián)跳2號(hào)爐的3號(hào)、4號(hào)引風(fēng)機(jī)，最終因MFT動(dòng)作停機(jī)。

（3）2013年9月1日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)組正常運(yùn)行、負(fù)荷344.5 MW，MARK VI系統(tǒng)出現(xiàn)液壓跳閘油壓力低，機(jī)組跳閘。檢查液壓系統(tǒng)，液壓油壓力開關(guān)均正常。通過報(bào)警記錄分析發(fā)現(xiàn)就地緊急按鈕信號(hào)為跳閘首出原因。因緊急按鈕5個(gè)信號(hào)的串接回路連接點(diǎn)松動(dòng)，引起P模塊保護(hù)動(dòng)作，液壓跳閘油電磁閥動(dòng)作，從而關(guān)閉CV閥、IV閥、燃料截止閥等。該事件后對(duì)燃機(jī)跳閘按鈕的設(shè)置進(jìn)行了優(yōu)化。

2.3.2 二類障礙

2013年10月21日，某發(fā)電廠4號(hào)機(jī)組4號(hào)增壓風(fēng)機(jī)跳閘，脫硫旁路打開，脫硫撤出，首出原因?yàn)樵鰤猴L(fēng)機(jī)振動(dòng)大。檢查發(fā)現(xiàn)信號(hào)線和接地線均正常，分析最大可能為有干擾信號(hào)從3號(hào)機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)振動(dòng)測(cè)量系統(tǒng)信號(hào)電纜引入（3號(hào)、4號(hào)機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)振動(dòng)測(cè)量系統(tǒng)在同一機(jī)柜內(nèi)）。事后斷開B修中的3號(hào)機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)振動(dòng)測(cè)量系統(tǒng)電源，拆除相應(yīng)的信號(hào)電纜。

2.3.3 未考核但與熱工相關(guān)的主要障礙

（1）2013年12月20日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)組負(fù)荷295 MW運(yùn)行，進(jìn)行2號(hào)機(jī)組ETS通道定期試驗(yàn)，在A側(cè)低真空試驗(yàn)中，低真空保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘。通過跳閘后的試驗(yàn)及2013年12月31日停機(jī)試驗(yàn)分析，認(rèn)為該次跳機(jī)的主要原因是氣溫變化，取樣管路存在U型布置，導(dǎo)致取樣管道存有積水引起B(yǎng)側(cè)真空逐步下降。試驗(yàn)中還發(fā)現(xiàn)邏輯上存在故障隱患。

（2）2013年2月27日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)組2B增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板全開信號(hào)失去（3取2），造成脫硫2B增壓風(fēng)機(jī)跳閘，聯(lián)跳2B引風(fēng)機(jī)，機(jī)組RB動(dòng)作。檢查發(fā)現(xiàn)增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板執(zhí)行機(jī)構(gòu)連桿球頭磨損嚴(yán)重，引發(fā)擋板擺臂晃動(dòng)，導(dǎo)致1個(gè)開限位行程開關(guān)脫扣，另1個(gè)開限位行程開關(guān)故障，引起增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板開信號(hào)（三取二）消失。事件后，增加了增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)出口擋板限位開關(guān)任一信號(hào)丟失的聲光報(bào)警，并探討脫硫取消旁路邏輯的優(yōu)化方案。

（3）2013年6月17日，某發(fā)電廠5號(hào)機(jī)組運(yùn)行中，右側(cè)高旁壓力開關(guān)控制回路故障，導(dǎo)致高旁安全電磁閥瞬間失電，高旁閥C開啟。事后檢查了信號(hào)回路，并考慮將保護(hù)動(dòng)作優(yōu)化為“三取二”控制方式。

（4）2013年7月23日，某發(fā)電廠消缺時(shí)拉開2A引風(fēng)機(jī)油站油泵A電源后，2臺(tái)油泵控制電源切換所需延時(shí)繼電器失效造成控制電源失電，2臺(tái)油泵全停，2A引風(fēng)機(jī)跳閘，機(jī)組RB動(dòng)作。在運(yùn)行處理的過程中，鍋爐因給水流量低而MFT動(dòng)作。

2.4 熱工檢修維護(hù)不當(dāng)

2.4.1 一類障礙

（1）2013年12月21日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)組463 MW負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，2臺(tái)潤(rùn)滑油泵全停保護(hù)動(dòng)作跳閘。檢查發(fā)現(xiàn)TCS控制柜端子排同一端子有3根接線，接線不夠緊固導(dǎo)致TCS系統(tǒng)中有適配器的電源線虛接，失電后其所帶的DO卡信號(hào)丟失，DCS系統(tǒng)失電信號(hào)從“1”變?yōu)椤?”，聯(lián)停2臺(tái)潤(rùn)滑油泵，保護(hù)動(dòng)作，機(jī)組跳閘。

（2）2013年7月30日，某發(fā)電廠1號(hào)機(jī)組負(fù)荷312 MW運(yùn)行中，磨煤機(jī)A/C/D跳閘，汽包水位大幅波動(dòng)。因汽動(dòng)給水泵轉(zhuǎn)速指令與泵實(shí)際轉(zhuǎn)速的偏差過大，A/B汽動(dòng)給水泵退出遙控撤到MEH自動(dòng)。期間爐側(cè)2臺(tái)操作員站CRT黑屏，運(yùn)行無法及時(shí)干預(yù)，最終因汽包水位高高M(jìn)FT動(dòng)作。分析認(rèn)為：機(jī)組增容改造后，修改了一次風(fēng)機(jī)RB邏輯判斷處理回路參數(shù)，當(dāng)實(shí)際負(fù)荷上升時(shí)，鍋爐指令反饋運(yùn)算值超出允許帶載能力，觸發(fā)一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作。

2.4.2 二類障礙

（1）2013年1月24日，某發(fā)電廠1號(hào)鍋爐高壓汽包水位測(cè)量C測(cè)點(diǎn)異常，造成1號(hào)機(jī)組不能啟動(dòng)。熱工人員連續(xù)對(duì)C點(diǎn)取壓管路進(jìn)行了3次排污操作，均無水排出。事后檢查發(fā)現(xiàn)1號(hào)鍋爐高壓汽包水位變送器C4點(diǎn)水側(cè)取壓管路堵塞。

（2）2013年3月19日，某發(fā)電廠4號(hào)機(jī)組4A引風(fēng)機(jī)故障報(bào)警，4A引風(fēng)機(jī)靜葉開度從57%突關(guān)至當(dāng)時(shí)的指令值32%，操作無效后，鍋爐主控指令手動(dòng)減至84%。撤出焓控加水無效后，燃料RB減負(fù)荷至340 MW。后經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)防雨罩設(shè)計(jì)不合理，執(zhí)行機(jī)構(gòu)防雨橡皮圈老化，因連日陰雨造成4A引風(fēng)機(jī)靜葉執(zhí)行機(jī)構(gòu)內(nèi)部有少量水氣進(jìn)入，引起主控制板故障，靜葉誤動(dòng)。

（3）2013年11月17日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)組2B引風(fēng)機(jī)電機(jī)軸承溫度高保護(hù)動(dòng)作，造成2B引風(fēng)機(jī)跳閘。分析認(rèn)為是測(cè)溫元件安裝不牢固，在接線處存在接觸電阻，增大了測(cè)量回路的電阻值，導(dǎo)致溫度上升，單點(diǎn)保護(hù)引起風(fēng)機(jī)跳閘。事件后完善了引風(fēng)機(jī)電機(jī)前軸承、后軸承溫度高跳引風(fēng)機(jī)的邏輯。

2.4.3 未考核但與熱工有關(guān)的主要障礙

2013年5月15日，某發(fā)電廠1號(hào)機(jī)組脫硫原煙氣壓力低保護(hù)動(dòng)作，導(dǎo)致增壓風(fēng)機(jī)跳閘、鍋爐MFT。分析認(rèn)為增壓風(fēng)機(jī)煙氣壓力調(diào)節(jié)與引風(fēng)機(jī)爐膛負(fù)壓調(diào)節(jié)品質(zhì)差、抗擾動(dòng)能力弱。爐膛負(fù)壓調(diào)整過程中，當(dāng)爐膛負(fù)壓有稍大范圍的波動(dòng)時(shí)，調(diào)節(jié)對(duì)象出現(xiàn)振動(dòng)發(fā)散現(xiàn)象，最后導(dǎo)致原煙氣壓力低觸發(fā)增壓風(fēng)機(jī)跳閘保護(hù)，引起鍋爐MFT。

2.5 原因不明

2.5.1 一類障礙

2013年9月7日，某發(fā)電廠4號(hào)機(jī)組突發(fā)MFT跳閘，檢查發(fā)現(xiàn)跳閘原因是鍋爐總風(fēng)量低低。分析認(rèn)為：機(jī)翼式風(fēng)量測(cè)量裝置在堵灰情況下有可能無法正確檢測(cè)到風(fēng)量變送器所需的差壓值，從而導(dǎo)致二次風(fēng)量測(cè)量值迅速下降到零。另外，送風(fēng)機(jī)出口壓力偏低，在空預(yù)器阻力增大、爐膛壓力上升后，實(shí)際送風(fēng)的阻力增大，進(jìn)入爐膛的送風(fēng)量減少。2種因素造成送風(fēng)量測(cè)量值下降到零。但上述分析還需進(jìn)一步驗(yàn)證。

2.5.2 二類障礙

2013年7月11日，某發(fā)電廠2號(hào)機(jī)2A汽動(dòng)給水泵跳閘、RB動(dòng)作，跳閘首出原因?yàn)?A汽動(dòng)給水泵軸瓦溫度高。檢查歷史曲線發(fā)現(xiàn)2A汽動(dòng)給水泵推力軸承后溫度明顯上升，從21時(shí)41分38秒的69.79℃到21時(shí)42分28秒達(dá)到120.28℃后保護(hù)動(dòng)作，21時(shí)42分32秒，該點(diǎn)溫度最高至184.15℃，隨后該點(diǎn)溫度逐步下降，1 min后恢復(fù)至60℃。同時(shí)，對(duì)應(yīng)的后軸承振動(dòng)跳閘前為30 μm，跳閘時(shí)振動(dòng)最大達(dá)到76 μm。就地檢查接線端子緊固良好，分析認(rèn)為可能存在干擾，具體原因待停泵后進(jìn)行檢查。

3 提高熱控系統(tǒng)可靠性的措施及建議

根據(jù)對(duì)以上事件的歸類統(tǒng)計(jì)和分析，就提高熱控系統(tǒng)可靠性工作提出以下建議，供檢修維護(hù)中參考：

（1）日常巡檢中重視對(duì)控制系統(tǒng)的狀態(tài)檢查，在機(jī)組檢修后按規(guī)范要求進(jìn)行熱控系統(tǒng)性能測(cè)試，確保系統(tǒng)電源、網(wǎng)絡(luò)通信及控制器等冗余切換功能正?？煽俊?duì)出現(xiàn)過故障的同類卡件的壽命進(jìn)行分析評(píng)估，必要時(shí)應(yīng)及時(shí)安排批量更換。

（2）梳理廠內(nèi)重要或公用系統(tǒng)的氣動(dòng)調(diào)整門，確保其具備斷電/斷氣/斷信號(hào)保位功能，對(duì)不具備“三斷”功能且直接影響機(jī)組安全運(yùn)行的閥門定位器要進(jìn)行更換。對(duì)電動(dòng)門的操作保持功能進(jìn)行檢查，防止點(diǎn)動(dòng)后設(shè)備單向持續(xù)動(dòng)作影響機(jī)組正常運(yùn)行。

（3）當(dāng)機(jī)組MEH系統(tǒng)因給水泵汽輪機(jī)的給水控制指令輸出與實(shí)際轉(zhuǎn)速偏差大導(dǎo)致遙控自動(dòng)退出時(shí)，運(yùn)行人員習(xí)慣在DCS給水畫面上進(jìn)行操作，但近年來由此造成數(shù)次人工干預(yù)失敗。因此需要對(duì)偏差定值的合理性進(jìn)行確認(rèn)，可考慮適當(dāng)放大偏差允許范圍。

（4）嚴(yán)格執(zhí)行熱工控制邏輯修改及參數(shù)修改管理制度，在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)中對(duì)修改后的邏輯和參數(shù)進(jìn)行復(fù)核確認(rèn)后方可投入自動(dòng)。

（5）熱工畫面的操作按鈕設(shè)置和報(bào)警信息應(yīng)便于運(yùn)行人員監(jiān)控，且不同運(yùn)行或試驗(yàn)工況下的控制邏輯閉鎖功能應(yīng)考慮完善，避免運(yùn)行人員誤操作。

（6）上海汽輪機(jī)廠DEH系統(tǒng)的KU回路存在誤動(dòng)引起機(jī)組功率下降的可能，導(dǎo)致發(fā)電機(jī)零功率切機(jī)保護(hù)動(dòng)作。應(yīng)對(duì)KU邏輯保護(hù)回路進(jìn)一步完善。

（7）檢查重要閥門或擋板在失電后的狀態(tài)輸出情況，對(duì)失電后開反饋和關(guān)反饋信號(hào)均失去的設(shè)備，應(yīng)確認(rèn)其反饋狀態(tài)用于聯(lián)鎖的邏輯是否完善，避免因狀態(tài)信號(hào)失去而導(dǎo)致其他設(shè)備誤動(dòng)作。

（8）對(duì)使用時(shí)間較長(zhǎng)的TSI系統(tǒng)探頭和延伸電纜，檢修中應(yīng)認(rèn)真進(jìn)行外觀檢查，避免機(jī)組運(yùn)行中由于設(shè)備老化而造成故障。

（9）燃?xì)廨啓C(jī)就地緊急停機(jī)操作按鈕信號(hào)采用常閉接點(diǎn)串接進(jìn)入保護(hù)回路，任一接點(diǎn)松動(dòng)都可能引起保護(hù)動(dòng)作。因此必須加強(qiáng)日常檢查，必要時(shí)將操作按鈕移至可靠的位置。

（10）加強(qiáng)對(duì)外圍DCS及TSI等共用系統(tǒng)的檢修隔離措施的檢查，避免相鄰機(jī)組或設(shè)備在檢修施工中對(duì)熱工信號(hào)產(chǎn)生干擾影響。

（11）認(rèn)真檢查機(jī)組真空及給水泵汽輪機(jī)排汽壓力測(cè)量取樣回路的布置情況，避免取樣管路有U型布置。取樣管徑應(yīng)適當(dāng)加大，保證凝結(jié)水流動(dòng)不影響測(cè)量取樣的準(zhǔn)確性。

（12）做好露天布置的熱工設(shè)備的防雨措施，定期檢查設(shè)備防雨橡皮密封圈，對(duì)老化的密封圈及時(shí)進(jìn)行更換。

（13）檢修中應(yīng)安排檢查就地?zé)峁た刂乒窦巴鈬o控系統(tǒng)的冗余控制電源，正確評(píng)估電源配置的合理性。

（14）做好檢修后熱工控制柜內(nèi)接線的緊固檢查，避免同一端子上接入3個(gè)以上接線或虛接的情況，需要時(shí)應(yīng)采用線鼻子壓接方式。

（15）做好參與重要保護(hù)的風(fēng)量測(cè)量信號(hào)回路的定期檢查維護(hù)，保證風(fēng)量測(cè)量裝置運(yùn)行正常。機(jī)組啟動(dòng)前檢查風(fēng)量信號(hào)投運(yùn)情況，必要時(shí)改用可靠性高的測(cè)量裝置。

[1]孫長(zhǎng)生，朱北恒，尹峰，等.火電廠熱控系統(tǒng)可靠性配置與事故預(yù)控[M].北京：中國(guó)電力出版社，2010.

[2]DL/T 261-2012火力發(fā)電廠熱工自動(dòng)化可靠性評(píng)估技術(shù)導(dǎo)則[S].北京：中國(guó)電力出版社，2012.

[3]DL/T 774-2004火力發(fā)電廠熱工自動(dòng)化系統(tǒng)檢修運(yùn)行維護(hù)規(guī)程[S].北京：中國(guó)電力出版社，2005.

（本文編輯：龔皓）

Statistics and Analysis of Thermotechnical Faults and Anomalies of Coal-fired Power Plants in Zhejiang Province in 2013

DING Junhong1，SUN Changsheng1，WANG Hui1，WANG Xiang2
（1.State Grid Zhejiang Electric Power Research Institute，Hangzhou 310014，China；2.Zhejiang Zheneng Shaoxing Binhai Thermoelectricity Co.，Ltd.，Shaoxing Zhejiang 312073，China）

This paper conducts statistics and analysis on unit tripping and typical abnormal events caused by thermal control in coal-fired power plant in Zhejiang province in 2013.Primary failures are divided into software and hardware faults of the system，incomplete logical configuration parameters，field equipment faults, improper thermal maintenance，etc.Starting with increasing reliability of thermal control automation system, this paper proposes suggestions from aspects of completing control system logic，improving field thermal equipment，enhancing management measures of thermal control automation system and so on,which can be references for thermal maintenance personnel in power plants.

coal-fired power plant；thermal engineering；failure；cause analysis；suggestion

TK38

：B

：1007-1881（2014）10-0023-05

2014-06-27

丁俊宏（1974－），男，安徽肥東人，高級(jí)工程師，從事熱工自動(dòng)化技術(shù)管理、熱工測(cè)量及熱工保護(hù)可靠性研究等工作。