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        錯(cuò)齒BTA中間齒斷屑槽的實(shí)驗(yàn)研究

        2014-06-04 11:15:44李夢(mèng)龍張偉賀鳳寶胡建忠喬華
        機(jī)床與液壓 2014年13期
        關(guān)鍵詞:切削速度進(jìn)給量切削力

        李夢(mèng)龍,張偉,賀鳳寶,胡建忠,喬華

        (大連工業(yè)大學(xué)機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院,遼寧大連 116034)

        BTA深孔鉆[3]是內(nèi)排屑深孔鉆的一種典型結(jié)構(gòu),它是在單刃內(nèi)排屑深孔鉆的基礎(chǔ)上改進(jìn)而成,其切削刃呈雙面錯(cuò)齒狀,切屑從雙面切下,并經(jīng)雙面排屑孔進(jìn)入鉆桿排出孔外。BTA深孔鉆切削力分布均勻,容易分屑且斷屑性能好,鉆削平穩(wěn)可靠,鉆削出的深孔直線性好[1]。

        某公司在使用錯(cuò)齒BTA鉆孔時(shí),出現(xiàn)了斷屑不好的狀況。斷屑問(wèn)題是BTA鉆削中遇到最多,也是最主要的問(wèn)題[2],其中中間齒加工條件最差。為了解決斷屑問(wèn)題,改變刀具的中間齒斷屑槽槽寬進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn),得到切削力和切屑。

        1 實(shí)驗(yàn)方法

        通過(guò)使用3支中間齒斷屑槽槽寬L不同、其余參數(shù)相同的φ20 mmBTA刀具,在較合理的加工參數(shù)下鉆削45鋼,并分析中間齒斷屑槽槽寬L對(duì)中間齒斷屑的影響。

        實(shí)驗(yàn)刀具是采用從美國(guó)EJ Co.INC購(gòu)買3支參數(shù)相同的BTA鉆頭,如圖1。

        圖1 錯(cuò)齒BTA

        為了排除其他參數(shù)對(duì)切削實(shí)驗(yàn)的干擾,3支刀具 選擇了共同的幾何參數(shù)[5],只有中間齒的斷屑槽槽寬L不同。3支刀編號(hào)為1、2、3,其中1號(hào)刀用EJ公司推薦的參數(shù),其余兩支刀對(duì)中間齒的斷屑槽槽寬L進(jìn)行刃磨,3支刀中間齒斷屑槽槽寬L分別為1.61 mm、1.23 mm、1.87 mm。其共同的主要幾何角度參數(shù)如表1所示。

        表1 3支試驗(yàn)刀具共同幾何參數(shù)表

        被加工工件材料為45鋼,45鋼因?yàn)槠淞己玫木C合機(jī)械性能而被廣泛應(yīng)用,故對(duì)其進(jìn)行鉆削實(shí)驗(yàn)具有普遍的指導(dǎo)意義。

        2 對(duì)比實(shí)驗(yàn)及結(jié)果分析

        2.1 對(duì)比實(shí)驗(yàn)

        在較合理的切削參數(shù) (進(jìn)給量0.20 mm/r)下,用3支刀具鉆削45鋼,鉆孔孔徑為φ20 mm,孔深120 mm,切削速度62.8 m/min,油壓2 MPa,鉆削過(guò)程中用YDZ-II02壓電鉆削測(cè)力儀記錄切削力,收集切屑,并對(duì)所得到的數(shù)據(jù)和切屑進(jìn)行分析。

        2.2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

        將表2的數(shù)據(jù)繪制成柱狀圖 (如圖2),從圖中可以看出,3號(hào)刀具的軸向力和扭矩均為最大,觀察切屑可以看出,其中間齒不斷屑,切屑積壓纏繞在副排屑口不能排出,使其切削力增大,與中心齒和外齒抵消后的作用力轉(zhuǎn)化為第二導(dǎo)向條的正壓力,增大了第二導(dǎo)向條與孔壁的摩擦,所以扭矩和軸向力均增大。1號(hào)和2號(hào)刀具的切屑稍短,反映到第二導(dǎo)向條的正壓力相對(duì)來(lái)說(shuō)較小,切削力較3號(hào)刀具來(lái)說(shuō)減小[4]。

        表2 3支刀具鉆削45鋼軸向力和扭矩的數(shù)據(jù)表

        圖2 3支刀具扭矩、軸向力折線圖

        3支刀在轉(zhuǎn)速1 000 r/min、切削速度62.8 m/min、進(jìn)給量為0.20 mm/r下的切屑形態(tài)如圖3所示。

        單管鉆功能正常的一個(gè)重要因素是切屑能夠順利地通過(guò)鉆頭和內(nèi)鉆管。因而,切屑的形成應(yīng)排在第一位。3支刀具的外齒和中心齒的斷屑槽參數(shù)相同,所以切屑形態(tài)大致相同,但中間齒的斷屑槽卻有明顯的不同:2號(hào)刀的斷屑槽槽寬L最小,附加給切屑的變形力最大,所以切屑為理想的C型屑;1號(hào)刀的斷屑槽槽寬L大于2號(hào)刀,其中間齒的切屑較長(zhǎng);3號(hào)刀斷屑槽槽寬L最長(zhǎng),其切屑的變形最小,附加變形力不足以使切屑折斷,導(dǎo)致形成長(zhǎng)條型的切屑。

        綜合切削力和切屑兩方面的分析得出:2號(hào)刀具切削性能最好。

        圖3 3支刀具的切屑

        3 結(jié)論

        (1)錯(cuò)齒BTA鉆中間齒的斷屑槽槽寬對(duì)中間齒的斷屑有影響。在切削速度為62.8 m/min,進(jìn)給量為0.2 mm/r下加工45鋼,中間齒斷屑槽槽寬較窄時(shí),中間齒斷屑效果明顯,切屑呈C型屑,而中間齒斷屑槽槽寬較長(zhǎng)時(shí)斷屑不好,切屑呈長(zhǎng)條型。

        (2)中間齒不斷屑,會(huì)影響第二導(dǎo)向條的摩擦力,使軸向力和扭矩突變。

        [1]何定健,李建勛,王勇.深孔加工關(guān)鍵技術(shù)及發(fā)展[J].航空制造技術(shù),2008(21):93-97.

        [2]李英,曹選平.BTA深孔鉆斷屑研究[J].工具技術(shù),2007,41(11):94 -97.

        [3]RICHARDSON R,BHATTI R.A Review of Research Into the Role of Guide Pads in BTA Deep-hole machining[J].Journal of Materials Processing Technology,2001,110(1):61-69.

        [4]張中民,張光偉,李哲,等.刀片槽型對(duì)斷屑性能的實(shí)驗(yàn)[J].哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào),2001,6(4):38 -43.

        [5]王玲君,楊富明,鄧曉曉.錯(cuò)齒BTA鉆深孔加工刀具設(shè)計(jì)[J].機(jī)電技術(shù),2011(2):91-93.

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