歐陽明輝，劉煥安，葉際宣

(浙江省宣達(dá)耐腐蝕特種金屬材料研究院，浙江 溫州 325105)

0 引言

目前煙氣脫硫工藝有多種，但由于石灰－石灰石濕法脫硫工藝技術(shù)成熟、運(yùn)行穩(wěn)定、脫硫效率高、適用煤種廣等特點(diǎn)，國內(nèi)外絕大多數(shù)電廠均采用該工藝［1－5］。在石灰－石灰石濕法脫硫系統(tǒng)中，一般不加GGH 的煙囪稱為濕煙囪。由于采用濕煙囪運(yùn)行的FGD 系統(tǒng)具有較大的經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)，美國自20 世紀(jì)80年代中期以來設(shè)計(jì)的大多數(shù)FGD 系統(tǒng)都采用濕煙囪運(yùn)行。在滿足排放要求及環(huán)境要求的情況下，我國FGD 系統(tǒng)也逐漸采用濕煙囪運(yùn)行。但采用濕煙囪運(yùn)行后，煙囪腐蝕破壞的現(xiàn)象嚴(yán)重。對(duì)于濕煙囪腐蝕的研究大多是對(duì)露點(diǎn)腐蝕現(xiàn)象的描述，而并未對(duì)其腐蝕機(jī)理和腐蝕過程進(jìn)行更深入的研究和探討［2－21］。我國濕煙囪的腐蝕防護(hù)技術(shù)起步晚，一般均借用國外的技術(shù)和經(jīng)驗(yàn)，多采用非金屬材料，幾乎鮮有相關(guān)金屬材料的研究和開發(fā)［2－19］。本文將就濕煙囪腐蝕機(jī)理進(jìn)行一些討論，并對(duì)相關(guān)金屬材料防腐進(jìn)行一些探討。這對(duì)于濕煙囪腐蝕機(jī)理的進(jìn)一步研究和濕煙囪用金屬防腐材料的開發(fā)和應(yīng)用都具有重要的意義。

1 濕煙囪的腐蝕特性

1.1 濕煙囪腐蝕體系及腐蝕環(huán)境

本文對(duì)腐蝕機(jī)理的探討主要是針對(duì)濕煙囪用不銹鋼的開發(fā)，因此研究討論的腐蝕體系以不銹鋼為電子導(dǎo)體相，而濕煙氣為腐蝕介質(zhì)，即濕煙囪冷凝液為離子導(dǎo)體相［21］。通常石灰－石灰石濕法FGD 系統(tǒng)采用濕煙囪運(yùn)行時(shí)，煙氣經(jīng)過脫硫塔脫硫后經(jīng)凈煙道直接進(jìn)入煙囪排放。此時(shí)煙氣中的SO2已經(jīng)基本脫除，脫除率在90%以上;然而在鍋爐中煤的燃燒會(huì)有少量的SO3產(chǎn)生，濕法FGD 系統(tǒng)對(duì)于SO3的脫除率很低，大約僅在50%左右，而且在200 ℃以下SO3全部以H2SO4蒸汽的形式存在，此外煙氣中還含有HCl、HF、NOx等酸性氣體，雖然經(jīng)脫硫塔脫除了一部分，凈煙氣中仍然含有部分未脫除的H2SO4、HCl、HF 及NOx等酸性氣體。毋庸置疑，濕法脫硫后凈煙氣的含濕量大大增加，濕煙囪的排煙溫度一般為50 ℃左右，在該溫度下凈煙氣中水蒸汽的含量達(dá)飽和狀態(tài)即相對(duì)濕度(RH)為100%。凈煙氣的露點(diǎn)溫度在90～120 ℃范圍內(nèi)，凈煙氣溫度明顯低于煙氣露點(diǎn)，因此濕煙囪的內(nèi)壁結(jié)露非常嚴(yán)重形成大量冷凝液，一般在煙囪冷凝液中會(huì)形成H2SO4、H2SO3、HCl、HF 等無機(jī)酸，pH 值在1～2 左右，呈較強(qiáng)的酸性。同時(shí)水蒸汽還會(huì)將漿液中的Cl－、F－等還原性陰離子帶入凈煙氣中，并隨結(jié)露后進(jìn)入冷凝液。除上述酸性氣體、水蒸汽及還原性陰離子外，凈煙氣中還含有少量包括來自鍋爐和漿液中的固體顆粒［1－27］。跟煙囪內(nèi)壁作用的介質(zhì)有氣體、固體和液體，因此濕煙囪腐蝕體系是一個(gè)以不銹鋼為電子導(dǎo)體相的多相流腐蝕體系。

1.2 濕煙囪的腐蝕機(jī)理

由上述分析可知，濕煙氣中含有SO2、SO3、NOx、HCl、HF 等酸性氣體，含有的水蒸汽呈飽和狀態(tài)相對(duì)濕度為100%。煙氣溫度為50 ℃左右，低于煙氣露點(diǎn)，因此煙囪內(nèi)壁嚴(yán)重結(jié)露造成露點(diǎn)腐蝕。濕煙氣中水蒸汽帶入的Cl－、F－等還原性陰離子會(huì)隨結(jié)露進(jìn)入凝結(jié)液，煙氣中含有的固體顆粒易在煙囪內(nèi)壁結(jié)垢，極易造成不銹鋼的垢下點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕。對(duì)于濕煙囪中的腐蝕為露點(diǎn)腐蝕這一觀點(diǎn)獲得國內(nèi)外學(xué)者的一致認(rèn)同［2－21］。雖然對(duì)于濕煙囪的腐蝕問題伴隨20 世紀(jì)70，80年代濕法FGD 系統(tǒng)的應(yīng)用就有大量的研究報(bào)道，但是國內(nèi)文獻(xiàn)大多僅僅研究報(bào)道了露點(diǎn)腐蝕的現(xiàn)象和濕煙囪的腐蝕環(huán)境［2－15，19－21］;而國外文獻(xiàn)則大多研究報(bào)道了各種不銹鋼現(xiàn)場(chǎng)掛片實(shí)驗(yàn)、實(shí)驗(yàn)工廠模擬試驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)室模擬試驗(yàn)的腐蝕數(shù)據(jù)以及應(yīng)用實(shí)例，并未對(duì)其腐蝕機(jī)理進(jìn)行更深入的研究。

本文認(rèn)為顯然濕煙囪中的腐蝕現(xiàn)象類似于濕大氣腐蝕，所不同的是濕煙囪中的污染物濃度較大氣中高，溫度也較室溫(25 ℃)高，腐蝕性較濕大氣腐蝕性強(qiáng)得多，耐候鋼如Cor－ten 等不適合濕煙囪，腐蝕速度太大［2］。鑒于濕煙囪腐蝕機(jī)理的復(fù)雜性以及與濕大氣腐蝕的相似性，本文將結(jié)合大氣腐蝕中較為先進(jìn)的研究技術(shù)和研究成果來探討不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕機(jī)理。類似于濕大氣腐蝕，不銹鋼在濕煙囪中由于結(jié)露液滴凝聚，其表面存在肉眼可見的一層1 μm 到1 mm 左右的薄液膜，因此不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕即為薄液膜下氣體，液體和固體多相作用的電化學(xué)腐蝕［19－26］。這層水膜為含有H2SO3、H2SO4、HCl、HF 等無機(jī)酸和Cl－、F－等還原性陰離子的水溶液薄膜，提供電化學(xué)腐蝕所必須的電解質(zhì)液膜。不銹鋼在電解質(zhì)液膜下的腐蝕機(jī)理與不銹鋼在電解質(zhì)溶液中的腐蝕機(jī)理雖有許多相同之處，但也有很多不同之處。相同的是在腐蝕熱力學(xué)方面，不銹鋼的腐蝕都是由于存在著相同的去極化劑H+、O2，且腐蝕反應(yīng)的化學(xué)親和勢(shì)大于零;不同的是在腐蝕動(dòng)力學(xué)方面，不銹鋼在薄液膜下的腐蝕過程中離子導(dǎo)體相中離子的遷移，去極化劑的擴(kuò)散等都將受到這層薄液膜的影響而不同于不銹鋼全浸于電解質(zhì)溶液中的腐蝕［19－26］。

不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕過程十分復(fù)雜，影響因素較多。除了露點(diǎn)腐蝕一說，其腐蝕機(jī)理國內(nèi)外研究甚少。為便于討論，我們提出如下的腐蝕機(jī)理:

(1)不銹鋼表面液膜的形成

由于采用濕煙囪運(yùn)行，煙氣的溫度為50 ℃左右低于煙氣露點(diǎn)，且煙氣的含濕量達(dá)飽和狀態(tài)，一旦煙氣與不銹鋼表面接觸，類似濕大氣腐蝕就會(huì)通過毛細(xì)凝聚、化學(xué)凝聚和吸附凝聚結(jié)露沉積在不銹鋼表面形成液膜［34］。

(2)不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕電化學(xué)過程

陽極過程:一般不銹鋼在濕煙囪中表面會(huì)形成一層鈍化膜，抑制陽極的溶解過程。因此在鈍化膜的保護(hù)下，陽極溶解過程以較低的速度緩慢進(jìn)行。

陰極過程:不銹鋼在濕煙囪中腐蝕的陰極過程可能同時(shí)包括氧去極化和氫去極化過程。金屬大氣腐蝕相關(guān)研究也表明，氧去極化和氫去極化同時(shí)存在［37－38］。冷凝液膜中的還原性陰離子Cl－、F－等將促進(jìn)腐蝕反應(yīng)的進(jìn)行。

(3)不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕動(dòng)力學(xué)

正如前所述，不銹鋼在濕煙囪冷凝薄液膜下的腐蝕電化學(xué)本質(zhì)與不銹鋼全浸入電解質(zhì)溶液中是一致的，腐蝕的熱力學(xué)本質(zhì)是存在相同的去極化劑且腐蝕反應(yīng)的化學(xué)親和勢(shì)大于零，而具體的腐蝕動(dòng)力學(xué)過程遠(yuǎn)較上述陰陽極過程復(fù)雜［35－44］。至今未見有針對(duì)濕煙囪冷凝薄膜液下的腐蝕電化學(xué)過程進(jìn)行研究的報(bào)道，這可能是因?yàn)楸∫耗は碌母g電化學(xué)難以用傳統(tǒng)的手段進(jìn)行測(cè)量。M.Stratmann［39］和R.Wang［41－43］分別將Kelvin 探針技術(shù)和原子力顯微鏡引入到金屬薄液膜下的腐蝕研究，研究表明，不銹鋼在濕煙囪冷凝薄膜液下腐蝕的陰極氧去極化過程較全浸方式下要快，這無疑對(duì)不銹鋼是有益的，使不銹鋼更易于鈍化。R.Wang［43］的研究也表明，純Fe 在5%H2SO4溶液全浸下的腐蝕速度較微液滴下腐蝕速度快的多。因此不銹鋼在薄液膜下，由于薄液膜對(duì)腐蝕動(dòng)力學(xué)的影響加上易于破壞不銹鋼鈍化膜的Cl－、F－等的存在會(huì)使點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕更易于發(fā)生。從國外的大量的腐蝕數(shù)據(jù)可以看出，不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕形式主要是以微酸性溶液中氯離子點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕為主。綜上所述，不銹鋼在濕煙囪冷凝薄液膜下的腐蝕熱力學(xué)本質(zhì)與全浸方式是一致的，但腐蝕反應(yīng)動(dòng)力學(xué)過程復(fù)雜，其機(jī)理仍需要更進(jìn)一步的試驗(yàn)與研究。

2 濕煙囪腐蝕性的影響因素

2.1 煙氣成分和露點(diǎn)

煙氣成分和露點(diǎn)是決定濕煙囪腐蝕性的關(guān)鍵因素，且露點(diǎn)與煙氣成分緊密相關(guān)。濕煙囪運(yùn)行的環(huán)境下，煙氣中SO2、SO3、HCl、HF 等酸性氣體的含量越高，腐蝕性越強(qiáng)。這是因?yàn)樗嵝詺怏w含量高一方面會(huì)造成煙氣露點(diǎn)的提高，而使煙氣易于結(jié)露，提供電化學(xué)腐蝕所需的電解質(zhì);另一方面酸性氣體含量高會(huì)使煙囪冷凝液的pH 值降低，增強(qiáng)腐蝕性。此外，煙氣水蒸汽分壓高，也會(huì)提高煙氣露點(diǎn)。目前濕煙氣的露點(diǎn)還存在一些爭議，一般認(rèn)為在90～120 ℃之間。煙氣露點(diǎn)與煙氣成分密切相關(guān)。大量文獻(xiàn)表明，煙氣的露點(diǎn)主要取決于煙氣中的硫酸蒸汽和水蒸汽含量［3－29］。SO3含量增加以及水蒸汽含量增加，都會(huì)使煙氣露點(diǎn)升高，煙氣的露點(diǎn)越高越易造成露點(diǎn)腐蝕。因此，由于煤質(zhì)含硫量過高，燃燒方式不當(dāng)，過量空氣系數(shù)過高或飛灰、結(jié)垢、及積灰過多等原因都會(huì)造成SO3轉(zhuǎn)化率的增加，從而大大地提高了煙氣露點(diǎn)，易于造成露點(diǎn)腐蝕和增加煙氣腐蝕性［3，5，14，21］。

2.2 溫度

通常腐蝕都會(huì)隨溫度的升高而加快，不銹鋼在濕煙囪的腐蝕并不絕對(duì)遵循這樣的規(guī)律，這是因?yàn)槁饵c(diǎn)腐蝕還要考慮溫度對(duì)露點(diǎn)的影響。只有在溫度的升高過程中不影響結(jié)露的情況下，不銹鋼的腐蝕才會(huì)隨溫度的升高而升高。當(dāng)設(shè)GGH 時(shí)，煙氣的溫度在80 ℃左右，此時(shí)的結(jié)露現(xiàn)象減輕，腐蝕相對(duì)減輕。事實(shí)上，在FGD 系統(tǒng)正常運(yùn)行的情況下，濕煙囪的排煙溫度變化幅度并不大，在50 ℃左右，溫度變化對(duì)不銹鋼腐蝕的影響并不大。當(dāng)由于故障開啟旁路時(shí)，溫度對(duì)不銹鋼在濕煙囪中的腐蝕影響較大，此時(shí)溫度可高達(dá)160～180 ℃，瞬間可能高達(dá)250 ℃，高溫一方面會(huì)促進(jìn)腐蝕反應(yīng)的加劇，另一方面則會(huì)使冷凝酸液瞬間濃縮，明顯加劇腐蝕。特別是，如果旁路開啟頻繁，不銹鋼將在干/濕狀態(tài)交替作用下，腐蝕大大加?。?4，16，27］。

2.3 Cl－、F－離子含量

Cl－、F－離子含量的增加，明顯促進(jìn)不銹鋼的腐蝕。濕煙氣中Cl－、F－離子主要來自于煤礦和漿液，當(dāng)煤礦雜質(zhì)含量增加，甚至僅硫含量增加就會(huì)造成HCl 和HF 脫除率降低，增加煙氣中Cl－、F－離子含量，因此增加腐蝕性。石灰石品質(zhì)降低以及漿液采用閉式循環(huán)，將造成漿液中Cl－、F－離子的濃縮，可累積高達(dá)甚至幾萬μL/L，這些Cl－、F－離子隨水蒸汽進(jìn)入凈煙氣嚴(yán)重加重對(duì)不銹鋼的腐蝕性。煙氣中的Cl－、F－離子還會(huì)在點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕發(fā)生的局部產(chǎn)生積累凝聚濃縮造成局部含量較高，加速局部腐蝕的速度。因此，濕煙囪對(duì)不銹鋼的腐蝕性與FGD 系統(tǒng)的運(yùn)行是息息相關(guān)的，通過控制FGD 系統(tǒng)的運(yùn)行參數(shù)可有效的控制其腐蝕性［5，22］。

3 濕煙囪的防腐措施及金屬材料的開發(fā)

3.1 濕煙囪的防腐措施

根據(jù)上面的分析探討可知，濕煙囪的腐蝕性非常強(qiáng)，目前用于濕煙囪防腐的材料主要有非金屬材料和金屬材料兩大類［1－32，45－50］。我國目前采用較多的是非金屬材料，包括無機(jī)非金屬材料如耐蝕磚、硼硅酸鹽玻璃泡沫磚等和高分子材料如玻璃鱗片樹脂等，其防腐效果不理想。由于煙囪是電廠重要的設(shè)備要求與鍋爐同運(yùn)行、同壽命，因此發(fā)達(dá)國家如美國、德國、日本、韓國等，甚至包括我國臺(tái)灣地區(qū)都逐漸采用金屬材料進(jìn)行濕煙囪防腐以提高整個(gè)系統(tǒng)的可靠性、穩(wěn)定性和運(yùn)行效率［1，3－5，12，26，36，47］。美國多采用鎳基合金C－276 貼襯板對(duì)濕煙囪進(jìn)行防腐處理，在較苛刻的工況下采用C－22;隨著FGD 系統(tǒng)設(shè)計(jì)和運(yùn)行參數(shù)的優(yōu)化，美國也開發(fā)和應(yīng)用了超級(jí)奧氏體不銹鋼AL－6XN［14，27，31］。德國的濕煙囪防腐則大量應(yīng)用超級(jí)奧氏體不銹鋼Alloy 926 和Alloy 31，條件苛刻的情況下采用鎳基合金Alloy 59［29－36，41］。日本則開發(fā)了超級(jí)奧氏體不銹鋼YUS260 和YUS270 用于煙囪防腐。國外以及我國少量電廠采用了鈦雙金屬復(fù)合板，如福建漳州后石電廠、常熟電廠和七臺(tái)河電廠等［1，2，4，9，19，47］。

3.2 濕煙囪用金屬材料的開發(fā)

由于我國是貧鎳國家，鎳基合金的價(jià)格昂貴，而鈦資源較豐富，鈦的密度也低于鎳，鈦合金的價(jià)格低于鎳基合金，因此鈦復(fù)合板在我國獲得了應(yīng)用。不可否認(rèn)，鈦耐Cl－離子引起的點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕性能優(yōu)良，鈦是耐海水腐蝕優(yōu)良的材料;但是鈦在還原性介質(zhì)(稀硫酸、鹽酸)中的耐蝕性不佳，且隨硫酸濃度和溫度的升高，腐蝕速度急劇增大。另外，鈦不耐F－離子腐蝕，如果煙氣中有一定量的活性F－離子，鈦是絕對(duì)不能使用的。更重要的是鈦的焊接性能較差，易于吸氫吸碳吸氧吸氮，并易受鐵污染造成鈦材尤其是焊縫力學(xué)性能和耐蝕性能降低，這是選用鈦材防腐不得不考慮的問題［1－2，47－51］。

所以根據(jù)我國的國情，開發(fā)6Mo 型超級(jí)奧氏體不銹鋼和6Mo 型Fe－Cr－Ni 奧氏體合金為一種較好的選擇。超級(jí)奧氏體不銹鋼和鐵鉻鎳奧氏體合金耐稀硫酸性能和耐點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕性能好，價(jià)格低，且其焊接性能優(yōu)良可與碳鋼直接焊接，機(jī)械性能和加工成形性能優(yōu)良，可加工成各種型材，包括冷軋薄板。其設(shè)計(jì)要點(diǎn)如下:

(1)碳。C 是強(qiáng)烈的奧氏體形成元素，可穩(wěn)定和擴(kuò)大奧氏體區(qū)，由于濕煙囪用不銹鋼的合金化程度較高，一旦焊接或熱處理不當(dāng)，C 易于跟不銹鋼中的Cr 反應(yīng)形成高Cr 的碳化物，從而導(dǎo)致不銹鋼的耐蝕性能下降。所以一般濕煙囪不銹鋼都是超低碳不銹鋼，其C 含量＜0.03%。

(2)鉻。Cr 是帶給不銹鋼耐蝕性最重要的元素，增加Cr 含量可提高不銹鋼的耐還原性介質(zhì)和耐氧化性介質(zhì)的能力，但是隨Cr 含量的增加，一些脆性金屬間相的形成傾向增大。濕煙囪用不銹鋼Cr含量一般在20%～30%之間。

(3)鎳。Ni 是奧氏體不銹鋼中的主要合金元素，其主要作用是形成并穩(wěn)定奧氏體，使不銹鋼獲得完全奧氏體組織;Ni 可提高不銹鋼的加工成形性能和焊接性能，提高不銹鋼抗應(yīng)力腐蝕性能;Ni 的平衡電位高于析氫電位，因此Ni 可提高不銹鋼耐還原性介質(zhì)的能力。對(duì)于濕煙囪用不銹鋼Ni 含量，一般在18%～31%之間。

(4)鉬。Mo 可提高不銹鋼耐還原性介質(zhì)的能力，尤其提高不銹鋼耐Cl－、F－等鹵素離子引起的點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕能力，Mo 的耐點(diǎn)蝕和耐縫隙腐蝕能力是Cr 的3.3 倍。Mo 可促進(jìn)不銹鋼的鈍化及再鈍化，提高鈍化膜的穩(wěn)定性。由于點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕是濕煙囪的主要腐蝕形式，因此濕煙囪用不銹鋼均強(qiáng)調(diào)高M(jìn)o，一般要求高達(dá)6%～7%左右。

(5)氮。N 是一種不銹鋼中非常重要的合金元素，不僅可以代替不銹鋼中的Ni，而且可通過固溶強(qiáng)化提高不銹鋼的強(qiáng)度，且不降低不銹鋼的塑性和韌性;N 可提高不銹鋼的耐蝕性;N 可延緩不銹鋼中金屬間相的析出，提高焊后性能。濕煙囪用不銹鋼中的氮含量一般在0.20%～0.50%之間。

(6)銅和稀土。Cu 是陰極性元素，可促進(jìn)不銹鋼的鈍化保持鈍化膜的穩(wěn)定性，提高不銹鋼的冷加工成形性能;Cu 還可提高不銹鋼耐硫酸腐蝕的能力。Cu 一般作為濕煙囪用不銹鋼的補(bǔ)充合金化元素，含量在0.50%～1.00%之間。稀C 可改善不銹鋼中硫化物等夾雜的形態(tài)和分布，提高不銹鋼的耐點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕能力;且改善并提高不銹鋼的熱加工性能和力學(xué)性能，因此濕煙囪用不銹中建議RE為:0.04%～0.15%。通過上述元素的復(fù)合作用，使得不銹鋼具有優(yōu)良的耐均勻腐蝕，耐點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕以及優(yōu)良的加工成形性能和焊接性能，滿足濕煙囪的腐蝕環(huán)境。

4 結(jié)語

不銹鋼在電廠濕煙囪中的腐蝕機(jī)理非常復(fù)雜、影響因素多，是一種煙囪冷凝薄液膜下的多相作用的電化學(xué)腐蝕。與全浸方式相比薄液膜下的電化學(xué)腐蝕，腐蝕的熱力學(xué)因素是相同的，但腐蝕的動(dòng)力學(xué)因素發(fā)生了較大的變化，薄液層下的陽極極化率較高雖然使不銹鋼易于鈍化，但同時(shí)也使不銹鋼易于發(fā)生局部腐蝕。因此，進(jìn)一步研究不銹鋼在電廠濕煙囪中的腐蝕機(jī)理有助于適用于濕煙囪環(huán)境的經(jīng)濟(jì)型特種防腐金屬材料的開發(fā)，也有利于煙氣脫硫整套技術(shù)和設(shè)備實(shí)現(xiàn)合金化和國產(chǎn)化。

［1］周至詳，段建中，薛建明.火力電廠濕法煙氣脫硫技術(shù)手冊(cè)［M］.北京:中國電力出版社，2006.

［2］趙 珊.濕法脫硫后鋼煙囪防腐實(shí)驗(yàn)研究［D］.保定:華北電力大學(xué)，2010.

［3］孟令海.脫硫后煙囪流場(chǎng)、壓力場(chǎng)以及溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬［D］.保定:華北電力大學(xué)，2011.

［4］唐志勇.濕法脫硫后燃煤電站尾部裝置腐蝕研究［D］.南京:東南大學(xué)，2006.

［5］楊 彥.火力發(fā)電廠濕法煙氣脫硫系統(tǒng)煙囪腐蝕與防護(hù)研究［D］.北京:北京交通大學(xué)，2010.

［6］劉 慷，劉明輝，高 原，等.燃煤電廠濕法脫硫不設(shè)GGH 方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析［J］.電力設(shè)備，2008，9(6):59－61.

［7］貢 宇.煙氣脫硫不設(shè)煙氣換熱器的技術(shù)分析［J］.江西科學(xué)，2012，30(4):516－519.

［8］孫明超，李艷松，郭家秀，等.概述濕法脫硫系統(tǒng)無煙氣熱交換器濕煙囪的防腐［J］.四川化工，2011，14(3):32－35.

［9］劉俊峰，趙鳳娟.濕法脫硫煙囪防腐研究綜述［J］.華東電力，2012，40(1):132－135.

［10］趙 敏.目前我國火電廠煙氣脫硫工程概況及其建設(shè)特點(diǎn)［J］.電力建設(shè)，2002，23(1):3－5.

［11］周雷靖.燃煤電廠脫硫煙囪3 種設(shè)計(jì)方案的比較［J］.電力建設(shè)，2005，26(1):62－66.

［12］楊 杰.濕法煙氣脫硫煙囪防腐技術(shù)探討［J］.電力環(huán)境保護(hù)，2005，21(3):9－10，27.

［13］殷曉紅，張金麗，佟 瑤，等.燃煤電廠脫硫系統(tǒng)腐蝕分析及防腐措施［J］.黑龍江電力，2012，34(2):128－130，134.

［14］何佳杰，向賢偉.濕法煙氣脫硫中煙囪腐蝕及其防腐材料研究現(xiàn)狀［J］.環(huán)境技術(shù)，2011，(4):33－36.

［15］陳 彪，李彩華.燃煤機(jī)組濕法煙氣脫硫后煙囪的腐蝕與防腐問題探討［J］.電站系統(tǒng)工程，2007，23(6):31－33，35.

［16］張大厚.火力發(fā)電廠煙囪防腐存在的問題及建議［J］.高科技與產(chǎn)業(yè)化，2009，(1):88－92.

［17］閆愛軍，王衛(wèi)瀚，俞明蕓，等.濕法脫硫后煙氣對(duì)鋼煙囪的腐蝕試驗(yàn)研究［J］.熱力發(fā)電，2006，(9):57－60.

［18］曾冬梅，朱德輝.已建電廠脫硫濕煙囪的防腐［J］.江西能源，2006，(4):30－32.

［19］楊 杰，宋曉紅.濕法煙氣脫硫機(jī)組煙囪防腐措施［J］.河北電力技術(shù)，2006，25(1):33－34，37.

［20］徐 磊.北侖發(fā)電廠三期2×1000 MW 工程煙囪防腐選型分析［J］.浙江電力，2008，(3):66－68.

［21］彭靜安，曹明庚，雷建日.濕法煙氣脫硫中的幾個(gè)問題探討［J］.有色冶金節(jié)能，2007，(5):50－52.

［22］楊普萍.濕法煙氣脫硫系統(tǒng)的腐蝕機(jī)理及各設(shè)備腐蝕情況［J］.鍋爐制造，2010，(6):33－37.

［23］陳凱華，宋存義，李 強(qiáng).濕法煙氣脫硫前后煙氣變化對(duì)煙囪運(yùn)行影響的數(shù)值分析［C］.中國工程熱物理學(xué)會(huì)2008年工程熱力學(xué)與能源利用學(xué)術(shù)會(huì)議論文集.2008.

［24］韓 偉.煙氣脫硫改造后煙囪的安全性及其防腐［J］.電力安全技術(shù)，2010，12(8):12－14.

［25］牛春良.煙氣腐蝕與煙囪防腐設(shè)計(jì)［J］.特種結(jié)構(gòu)，2008，25(2):83－86.

［26］蔡煥盛.大型燃煤電廠脫硫煙囪防腐的探討［J］.廣東建材，2006，(10):15－16.

［27］尚朝杰，田周憲.脫硫后煙囪內(nèi)壁防腐蝕材料選擇和施工訪法［J］.全面腐蝕控制，2009，23(12):26－31.

［28］Miszczyk，Darowicki K.Reliability of Flue gas desulfurization installations－the essential condition of efficient air pollution control［J］.Polish Journal of Environment Studies，2002，11(3):205－209.

［29］Bordzilowski J，Darowicki K.Anti－corrosion protection of chimneys and flue gas ducts［J］.Anti－Corrosion Methods and Materials，1998，45(6):388－396.

［30］Dahl L.Corrosion in flue gas desulfurization plants and other low temperature equipment［J］.Materials and Corrosion，1992，43(6):298－304.

［31］王小平，孟照杰.燃煤電廠濕法脫硫中的腐蝕環(huán)境和防腐技術(shù)［J］.中國電力，2000，33(10):68－71.

［32］甕子懋.電站煙氣脫硫裝置的腐蝕機(jī)理及其防護(hù)選材［J］.腐蝕與防護(hù)，2003，24(5):200－205.

［33］Huijbregts W M M，Leferink R.Latest advances in the understanding of acid dewpoint corrosion:Corrosion and stress corrosion cracking in combustion gas condensates［J］.Anti－Corrosion Methods and Materials，2004，51(3):173－188.

［34］Stuart D.Acid dewpoint temperature measurement and its use in estimating sulfur trioxide concentration［C］.55th Analysis Division Symposium，New Orleans，LA:ISA，2010.

［35］王鳳平，康萬利，敬和民.腐蝕電化學(xué)原理、方法及應(yīng)用［M］.北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2008.

［36］曹楚南.腐蝕電化學(xué)原理［M］.北京:化學(xué)工業(yè)出版社，2008.

［37］李亞坤，王 佳，胡 凡，等.薄液層下金屬腐蝕研發(fā)研究方法進(jìn)展［J］.腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù)，2007，19(6):423－426.

［38］李亞坤.薄液層下金屬電化學(xué)腐蝕行為研究［D］.青島:中國海洋大學(xué)，2007.

［39］Stratmann M，etc.On the atmospheric corrosion of metals which are covered with thin electrolyte layers(III):The measurement of polarization curves on metal surfaces which are covered by thin electrolyte layers［J］.Corrosion Science，1990，30(6－7):715－734.

［40］王 佳，水流徹.使用Kelvin 探頭參比電極技術(shù)研究液層厚度對(duì)氧還原速度的影響［J］.中國腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào)，1995，15(3):180－188.

［41］Wang R.An AFM and XPS study of corrosion caused by micro liquid of dilute sulfuric acid on stainless steel［J］.Applied Surface Science，2004，227(1－4):399－409.

［42］Wang R，Mitsuo Kido.Corrosion behavior of pure iron beneath a micro－droplet of sulfuric acid solution investigated by atomic force microscopy［J］.Scripta Materialia，2006，55(7):633－636.

［43］Wang R，Mitsuo Kido.Corrosion behavior of pure iron by different droplet volume of sulfuric acid solution［J］.Materials Transactions，2007，48(6):1451－1457.

［44］Tsutsumi Y，Nishikata A，Tsuru T.Pitting corrosion mechanism of type 304 stainless steel under a droplet of chloride solutions［J］.2007，49(3):1394－1407.

［45］周至詳.煙氣脫硫常用金屬耐腐蝕性能比較和選材［J］.上海電力，2006，(5):459－465.

［46］張 華.濕法FGD 系統(tǒng)中的貼襯板技術(shù)［J］.電力建設(shè)，2007，28(4):57－59，69.

［47］張 爽.鎳基及鈦合金在濕法脫硫鋼煙囪防腐中的應(yīng)用［J］.電力建設(shè)，2005，26(9):62－64.

［48］王小華.電廠煙囪用鈦－鋼復(fù)合板鈦復(fù)材焊接缺陷產(chǎn)生原因及預(yù)防措施［J］.材料開發(fā)與研究，2012，(4):102－105.

［49］白學(xué)利，王玉山，郎鑫焱，等.GD－APC 雜化聚合材料在濕煙囪防腐改造中的應(yīng)用［J］.華北電力技術(shù)，2012，(5):21－24，32.

［50］王忠熬，吳恒剛.泡沫玻璃磚在煙囪防腐中的應(yīng)用［J］.電力科技與環(huán)保，2012，28(2):45－47.

［51］周博儒，鄭貴臣.珠海發(fā)電廠煙氣脫硫系統(tǒng)的國產(chǎn)化及設(shè)計(jì)優(yōu)化探討［J］.電力設(shè)備，2006，7(8):55－56.