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(1.國網(wǎng)新疆電力公司電力科學(xué)研究院，新疆 烏魯木齊 830011；2.國網(wǎng)新疆電力調(diào)度控制中心，新疆 烏魯木齊 830006)

0 引 言

直流偏磁是變壓器的一種非正常工作狀態(tài)。由于變壓器的原邊等效阻抗對直流分量只呈現(xiàn)電阻特性，且電阻很小，因此，很小的直流分量就會在繞組中形成很大的直流激磁磁勢。該直流磁勢與交流磁勢一起作用于變壓器原邊，造成變壓器鐵心的工作磁化曲線發(fā)生偏移，出現(xiàn)關(guān)于原點不對稱，即變壓器偏磁現(xiàn)象[1,2]。

大型電力變壓器的勵磁電流比較小，流過變壓器的少量的直流電流就可能導(dǎo)致直流偏磁，引起鐵心飽和，導(dǎo)致電流波形畸變，產(chǎn)生高次諧波，危害變壓器和電力系統(tǒng)的安全運行[3-6]。高壓直流輸電單極大地回線運行方式容易導(dǎo)致周圍交流變電站變壓器出現(xiàn)直流偏磁現(xiàn)象，換流變壓器也多發(fā)直流偏磁危害[7]。目前中國特高壓直流輸電的入地電流比普通的直流輸電工程更大：一般±500 kV直流輸電入地電流為3 000 A，云廣特高壓為3 125 A，向家壩—上海和溪落渡—浙西特高壓為4 000 A，錦屏—蘇南為4 500 A。大量的入地電流將導(dǎo)致更加嚴重的直流偏磁危害，危及交流電網(wǎng)安全運行，因此需要開展直流電流分布預(yù)測和監(jiān)測、直流偏磁預(yù)防和治理方面的研究。

目前對變壓器直流偏磁電磁學(xué)方面的研究尚不成熟，就連確定具體參數(shù)的變壓器繞組允許通過的直流電流也不能單純通過仿真來確定，而是需要變壓器生產(chǎn)廠家通過試驗來確定。針對這種情況，必須對天中直流在新疆電網(wǎng)產(chǎn)生的影響進行實測評估。天—中±800 kV特高壓直流工程西起哈密東至鄭州，工程的換流站側(cè)接地極位于新疆哈密地區(qū)，而哈密地區(qū)不僅有3座750 kV變電站作為“疆電外送”樞紐站，還有眾多的風(fēng)電場和光伏電站并網(wǎng)，連同本地的220 kV和110 kV電網(wǎng)一起，與天山換流站形成了復(fù)雜的電網(wǎng)結(jié)構(gòu)。就天山換流站的運行對新疆電網(wǎng)變壓器直流偏磁的影響進行了仿真、測量和挖掘研究，提出并實施了偏磁治理的方案，取得了較好的效果。

1 ±800 kV天—中特高壓直流系統(tǒng)基本情況

±800 kV天—中特高壓直流工程，起點在新疆哈密南部能源基地，落點河南鄭州，途經(jīng)新疆、甘肅、寧夏、陜西、山西、河南6省(區(qū))。額定輸電電壓±800 kV，額定電流5 kA，輸電能力將達8 000 MW，成為連接西部邊疆與中原地區(qū)的“電力絲綢之路”。哈密南換流站芨芨臺接地極站位于哈密市東南部，距哈密市約60 km，烏拉臺鄉(xiāng)政府北側(cè)約22 km，隸屬哈密市的烏拉臺鄉(xiāng)。芨芨臺接地極站距離換流站直線距離約為62.09 km，周圍各電壓等級的變電站均有。距離較近的變電站有750 kV哈密變電站、750 kV煙墩變電站、220 kV東疆變電站，220 kV煙墩西變電站、110 kV興業(yè)變電站等多個變電站。眾多的不同電壓等級的變電站匯集在接地極半徑100 km以內(nèi)，容易因直流輸電接地極入地流過大電流而引起變壓器偏磁現(xiàn)象。

隨著天—中直流工程的投運，直流輸電入地電流在新疆交流電網(wǎng)分布的研究越發(fā)緊迫。根據(jù)初步實驗結(jié)果，當(dāng)在直流極注入時，采用東疆變電站220 kV側(cè)、煙墩西邊220 kV側(cè)接地刀閘分閘，駱駝圈子變電站110 kV、興業(yè)變電站110 kV、雅礦變電站110 kV側(cè)接地刀閘分閘運行方式時，此時煙墩變電站220 kV側(cè)中性點的直流電流為12.61 A。而在單極運行接地極注入電流最大值—5 000 A時，煙墩變電站中性點的直流電流最大可能達到126.1 A。因此重點研究和治理天—中直流投運對新疆電網(wǎng)變壓器中性點直流電流過大而造成直流偏磁問題顯得極為迫切。

2 天—中直流運行時哈密地區(qū)變壓器

中性點直流電流的仿真計算與初步測量

2.1 仿真建模應(yīng)用

為了仿真計算天—中特高壓直流投入運行后對新疆電網(wǎng)變壓器直流偏磁的影響，使用了基于電流分布理論的《交流電網(wǎng)直流電流分布計算軟件》進行計算。該軟件程序從入地電流的恒流場進行分析，推導(dǎo)出場路耦合模型。在2007年至今，直流電流分布計算軟件一直關(guān)注廣東電網(wǎng)的直流電流分布，成功預(yù)報了大量存在直流偏磁風(fēng)險的變電站，并積極地參與了抑制措施選型的工作，有較高的準(zhǔn)確性[8-10]。

2.2 場路耦合模型的推導(dǎo)

若交流電網(wǎng)總共有m個變電站，b個母線節(jié)點，n個獨立中性點，則由節(jié)點電壓法有

YV=J

(1)

式中，V為電網(wǎng)節(jié)點電壓列向量，V=[VS;VN;VB]，VS、VN、VB分別為變電站節(jié)點電壓(V)，獨立中性點電壓(V)，母線電壓列向量(V)。若中性點與變電站節(jié)點短接，則在模型中刪去該站的中性點，僅保留變電站節(jié)點。

Y為電網(wǎng)節(jié)點電導(dǎo)矩陣，Y=HTG+Q；H為變電站節(jié)點與所有節(jié)點間的關(guān)聯(lián)矩陣；HT為H的轉(zhuǎn)置，Hm×(m + n +b)=[Em0m×n0m×b]，Em為m階單位陣；G為變電站接地電導(dǎo)陣，G=R-1，R=diag(RG1,RG2, …,RGm)；RGi為第i個變電站直流接地電阻，Ω；Q為交流電網(wǎng)地上網(wǎng)絡(luò)節(jié)點電導(dǎo)矩陣。

J為電網(wǎng)節(jié)點注入電流列向量

J=[JS；JN；JB]=[GP；0；0]=HTGP

(2)

式中，JS、JN、JB分別為變電站節(jié)點、獨立中性點、母線節(jié)點注入電流列向量，A；

P為變電站的感應(yīng)電位列向量，V，由接地理論有

P=MID+NIA

(3)

式中，ID為直流極入地電流，A；IA為注入變電站接地網(wǎng)的直流電流，A；M為直流極與變電站間互阻矩陣，Ω；N為變電站間(不包括自身作用)的互阻矩陣，Ω；P為變電站感應(yīng)電位，指中性點與零位點間的入口電位，V。

變電站接地電阻和感應(yīng)電位的定義可以稱為在中性點進行的“戴維南等效”。此時注入變電站接地網(wǎng)的直流電流為

IA=G(VA-P)

(4)

式中，VA為變電站節(jié)點電壓，V，其定義為

VA=HV

(5)

聯(lián)立公式(1)～(5)有

(R-ZN)IA=ZMID

(6)

式中，Z=HY-1HTG-E。HY-1HT相當(dāng)于取出了節(jié)點電阻矩陣關(guān)于變電站節(jié)點的部分。從式(6)可以看出，除去電流量IA和ID，R、N和M均為純粹的場量，Z矩陣是一個場路耦合的量。令變電站節(jié)點電阻矩陣F=HY-1HT，故Z(i,i)=F(i,i)/Rgi-1，Z(i,j)=F(i，j)/Rgi,i≠j。在直流分布的模型中，若變電站中性點處于分閘狀態(tài)，則有Z(i,i)=0，IA(i)=0；若變電站接地電阻F(i,i)/Rgi≈1(此情況為極限情況，即土壤為良導(dǎo)體，Rgi遠小于線路和變壓器電阻；或者是線路和變壓器電阻遠大于接地電阻時)，則有Z(i,i)≈0，IA(i)≈0。事實上土壤不是良導(dǎo)體，線路和變壓器電阻較小，這兩種因素造成了交流電網(wǎng)的直流分布。從另一個角度看，這也說明了如果一個變電站的進出線較多，該站直流偏磁的風(fēng)險也較大。

根據(jù)電流分布理論分析，直流電流要形成耦合通道，需變電站接地。而對于變壓器63 kV側(cè)采用三角形接法，與輸電線路無法形成耦合通道，因此只需關(guān)注110 kV及以上電網(wǎng)。利用哈密地區(qū)電網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖，并根據(jù)各個變電站參數(shù)和線路信息，建立哈密地區(qū)電網(wǎng)結(jié)構(gòu)仿真模型進行仿真分析，如圖1所示。

2.3 計算值與實測值的比較

基于交流電網(wǎng)直流電流分布計算軟件，按照圖1所示的哈密電網(wǎng)結(jié)構(gòu)，建立了哈密地區(qū)的仿真模型后，結(jié)合±800 kV天山換流站低端調(diào)試，對新疆電網(wǎng)哈密地區(qū)的電網(wǎng)進行了仿真和實測。此次實測使用Fluke高精度鉗形電流表，該電流表直流檢測模式基于霍爾效應(yīng)原理檢測直流電流，可以實時、連續(xù)的檢測電路電流中的交流或直流分量，也可以同時檢測交流與直流的合成量。電流表的直流電流檢測范圍為：DC/0 A～2 000 A，分辨率為10 mA(40 A量程)/100 mA(400 A量程)/1 A(2 000 A量程)。測量時的量程由現(xiàn)場測試人員根據(jù)現(xiàn)場電流的具體幅值而隨時切換量程，保證最終選擇高精度的量程測得直流電流數(shù)據(jù)。

圖1 哈密地區(qū)電網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖

在天山換流站低端調(diào)試中，當(dāng)天—中直流采用單級大地方式運行，直流極注入I0=-5 000 A時，哈天變流站附近110 kV及以上變電站分別采用以下3種運行方式。

方式1：東疆變電站2號主變壓器220 kV側(cè)中性點接地刀閘分閘，110 kV側(cè)中性點接地刀閘合閘，駱駝圈子110 kV變壓器中性點接地刀閘、興業(yè)變電站、雅礦變電站中性點接地刀閘分閘，白山泉110 kV變電站中性點接地刀閘、黃山東110 kV 變電站中性點接地刀閘合閘，其他變電站均采用正常中性點接地方式。

方式2：東疆變電站2號主變壓器220 kV側(cè)中性點、煙墩西變電站220 kV側(cè)中性點接地刀閘分閘，110 kV側(cè)中性點接地刀閘合閘，駱駝圈子110 kV變電站中性點接地刀閘、興業(yè)變電站、雅礦變電站中性點接地刀閘分閘，白山泉110 kV變電站中性點接地刀閘、黃山東110 kV變電站中性點接地刀閘合閘，其他變電站均采用正常中性點接地方式。

方式3：在方式2的基礎(chǔ)上，將煙疆一、二線分閘，其他變電站均采用正常接地方式。

在以上3種運行方式中，對天山換流站周邊變電站進行中性點接地的變壓器實地偏磁直流電流測量。同時，根據(jù)哈密地區(qū)的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，利用交流電網(wǎng)直流電流計算軟件，得到測量值與仿真計算值，如表1所示。

表1 中性點直流電流實測值與仿真值對比

根據(jù)表1，在第1種運行方式下，750 kV哈密變電站的仿真值為4.749 A，實測值為4.59 A； 750 kV煙墩變電站的仿真值為7.729 A，實測值為8.07 A。可看出仿真與實測較為吻合，因此利用該軟件對哈密地區(qū)進行建模分析能夠初步預(yù)測各個變壓器中性點電流的情況。同時，根據(jù)實測的數(shù)據(jù)可以明顯地看到，距離接地極越近的變電站中性點接地的變壓器中性點流過的直流電流越大，如表1中所示。同等距離下，距離接地極較近的750 kV自耦式變壓器受直流輸電的影響較220 kV變壓器要大很多。在方式1中，750 kV煙墩變電站的中性點直流電流最大達到8.07 A，遠大于其他變電站的中性點電流值。在方式2中，電網(wǎng)的接地方式有所改變，伴隨著東疆220 kV變電站的220 kV的中性點接地刀閘分閘，初步測量可以發(fā)現(xiàn)距離東疆變電站較近的750 kV煙墩變電站的主變壓器中性點電流有所增大，而在方式3中，煙疆一、二線拉開后煙墩變電站中性點直流電流明顯上升了。由此可以看出當(dāng)電網(wǎng)的中性點接地方式改變時，直流電流的通絡(luò)可以發(fā)生改變，從而改變了各個變電站內(nèi)主變壓器的中性點直流電流方向和大小。經(jīng)過仿真和實測還發(fā)現(xiàn)750 kV哈密變電站和220 kV東疆變電站、十三間房變壓器等變電站中性點直流電流都偏大，因此，需要對這些中性點直流電流過大的站點采取直流偏磁抑制措施。通過對比和實測發(fā)現(xiàn)兩者之間的誤差較小，但當(dāng)電網(wǎng)中的站點增加時，隨著工況進一步復(fù)雜化，仿真和實測的誤差可能會有所增大，但兩者反應(yīng)的主變壓器中性點直流電流改變的趨勢是一致的。

3 中性點直流偏磁電流抑制

通過仿真和實測，均已明確了天中直流大地運行方式下會對哈密地區(qū)電網(wǎng)部分變壓器造成偏磁電流過大的后果。針對這一現(xiàn)象，結(jié)合目前國內(nèi)外使用的偏磁治理方式，有必要對哈密電網(wǎng)中的個別變壓器進行合理化的偏磁直流，以達到降低偏磁電流的目的。

3.1 抑制變壓器中性點直流電流的措施

目前抑制直流偏磁的主要措施有：在變壓器中性點串接電容、注入方向電流和串接電阻[11,12]。

中性點串接電容的基本思路是將電容、火花間隙(或大功率晶閘管)和旁路開關(guān)并聯(lián)后串入變壓器中性點，達到阻隔大地直流回流的目的[13]。

串接電容法可以徹底切斷直流電流的通路，但可能引起其他變壓器中性點的直流電流增大造成直流偏磁。

反向注入電流法是指在變壓器中性點注入中與其流過的直流電流反方向的直流電流，抵消或消弱由地中直流流入變壓器產(chǎn)生的偏磁[14,15]。

反向注入電流法僅局限在電流超標(biāo)的變電站中使用，需要較大功率的電源，接入方式較復(fù)雜，不易現(xiàn)場快速的實施，其效果還有待進一步驗證。中性點串接小電阻的范例十分簡單明確，在中性點和地網(wǎng)之間傳入一個組織為數(shù)歐姆的小電阻，可以減小中性點流入的直流電流。串聯(lián)電阻的大小需要根據(jù)變壓器和變電站及電網(wǎng)地網(wǎng)的具體情況選取。

除了對中性點接地進行改造外，還有其他方式也在探索研究中。例如，在交流輸電線路上安裝串聯(lián)電容器，利用電容器的隔直作用抑制直流通過線路進入變壓器。但是，中國目前的特高壓電網(wǎng)中多采用的是自耦變壓器，僅在一個電壓等級的輸電線路上安裝串聯(lián)電容器，不能限制直流通過自耦變壓器流入另一個電壓等級的輸電線路中。若要完全限制直流電流，則需要在與交流系統(tǒng)相連的所有出線上都安裝串聯(lián)電容器，才可有效地限制和消除流入變壓器中性點的直流電流。

3.2 主變壓器中性點直流抑制裝置安裝

目前在中國使用的直流抑制裝置多為串聯(lián)電容技術(shù)。本次哈密地區(qū)電網(wǎng)主變壓器使用了隔離直流電流的裝置，采用了中性點串聯(lián)隔離電容設(shè)備治理中性點直流電流。其基本原理如圖2所示。

圖2 隔直裝置原理

測量中性點直流電流的直流電流互感器(TA1、TA2)，是基于霍爾效應(yīng)研制的直流電流傳感器，該傳感器測量中性點中的電流值用于控制旁路開關(guān)，當(dāng)檢測到中性點的直流電流大于預(yù)警值時發(fā)出投入隔直裝置的信號。該裝置在安裝過程中，通過新設(shè)接地刀閘GN1與GN2將隔直裝置與原接地刀閘進行并聯(lián)，正常狀態(tài)下，接地刀閘GN1和旁路開關(guān)VFC閉合，保持中性點經(jīng)過新設(shè)接地刀閘GN1和旁路開關(guān)VFC直接接地，安裝完畢后原接地刀閘與GN2打開。當(dāng)TA檢測到過流時，發(fā)出信號，旁路開關(guān)打開，隔直裝置立即串聯(lián)進入中性點接地回路中，起到隔直作用。檢修時將隔直柜檢修刀閘GN2閉合即可轉(zhuǎn)入檢修狀態(tài)。

經(jīng)過仿真計算和初步測量，決定在中性點電流較大的750 kV哈密、煙墩和220 kV東疆變電站、十三間房變電站安裝隔直裝置。

4 大功率單級大地運行對哈密電網(wǎng)的影響

在天山換流站低端調(diào)試期間，通過仿真和現(xiàn)場實測，發(fā)現(xiàn)天—中直流在大功率雙極不對稱和單極大地運行方式下對哈密地區(qū)電網(wǎng)主變壓器的影響較大。因此，在天—中直流高端調(diào)試期間，新疆電網(wǎng)在哈密地區(qū)部分變壓器安裝了中性點直流電流抑制裝置，與天—中直流調(diào)試工作相互配合，尤其是在單極大地運行方式下，對哈密地區(qū)電網(wǎng)直流偏磁現(xiàn)象進行了進一步的測量和研究。

4.1 大功率單級大地運行調(diào)試

天—中直流工程高端調(diào)試期間，單極大地運行方式下，根據(jù)輸送功率的不同，接地極中流入大地的電流也不同。對于單極大地運行方式下，換流器投入的數(shù)量固定式輸送電壓即可固定下來，調(diào)節(jié)輸送功率的同時即在調(diào)節(jié)直流輸電的電流值。因此，單極大地方式運行時，接地極的入地電流隨著功率的大小波動。表2所示為極1高端單極大地方式運行(電壓為400 kV)時接地極電流情況，單極大地運行方式如圖3所示。

表2 直流輸送功率與接地極電流對應(yīng)表

表3 中性點直流電流測點

當(dāng)天—中直流在給定單極大地運行方式下施加功率值穩(wěn)定時，哈密地區(qū)各個中性點接地的變壓器測點工作人員，在統(tǒng)一指揮下同時測量中性點直流電流。測點如表3所示。

圖3 單極大地運行方式

表4 直流電流測試數(shù)據(jù)與仿真結(jié)果對比/A

4.2 直流偏磁測試結(jié)果

為了檢驗天—中直流單極大地回線方式下，哈密地區(qū)加裝隔直裝置后對電網(wǎng)直流電流的抑制效果，采用了5種測試情形，電網(wǎng)狀態(tài)和隔直裝置動作情況如下。

圖4 220 kV級以上網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及試驗前接地狀態(tài)

情形1：哈密地區(qū)電網(wǎng)主變壓器接地方式按照原有方式運行，如圖4所示，極一低端單極大地回線200 MW。

情形2：拉開煙墩西、石城子、麻黃溝東220 kV側(cè)接地點，極一高端單極大地回線250 MW時，煙墩、東疆隔直裝置動作。

情形3：拉開煙墩西、石城子、麻黃溝東220 kV側(cè)接地點，極一高端單極大地回線400 MW時，哈密、煙墩、東疆、十三間房隔直裝置動作。

情形4：拉開煙墩西、石城子、麻黃溝東、山北220 kV側(cè)接地點，極一高端單極大地回線400 MW，東疆、煙墩、哈密裝置已動作，十三間房裝置未動作。

情形5：拉開煙墩西、石城子、麻黃溝東、銀河路、天光電廠、東源熱電1號主變220 kV側(cè)中性點，極一高端單極大地回線400 MW時，東疆、煙墩、哈密裝置已動作，十三間房裝置未動作。

變電站各臺變壓器不同電壓等級中性點的實測和仿真數(shù)據(jù)如表4所示。

5種情形下，哈密地區(qū)電網(wǎng)的接地主變壓器依次拉開接地點，且直流輸送的功率也由200 MW增大到400 MW，接地極的電流由500 A增大至1 000 A。

情形1為哈密地區(qū)電網(wǎng)原始狀態(tài)，測量天—中直流功率200 MW時各個變電站的中性點的直流電流值。

情形2中，直流功率為250 MW時，距離接地較近的煙墩變電站和東疆變電站隔直裝置首先動作，且東疆變電站隔直電容兩端的電壓高于煙墩變電站的，說明了與接地極距離越近，受到直流偏磁的影響越大。

情形3在情形1的基礎(chǔ)上增加直流輸送功率至400 MW，在功率上升至400 MW的過程中，哈密變電站和十三間房變電站的隔直裝置也相繼動作。以此判斷，隨著接地極電流的增大，直流影響的范圍增大，直流電流通過中性點接地變壓器和輸電線路輸送至更遠的接地變壓器，距離接地極站209 km的十三間房變電站的隔直裝置動作說明接地極電流通過耦合通道到達十三間房變壓器，也說明了通過合理改變哈密地區(qū)電網(wǎng)的主變壓器中性點接地方式，可以將直流電流的耦合通道延長和轉(zhuǎn)移，從而避免本地區(qū)的中性點電流過大導(dǎo)致主變壓器發(fā)生嚴重的直流偏磁現(xiàn)象。

情形4在情形2的基礎(chǔ)上將哈密地區(qū)北部的山北變電站中性點拉開，分析可知，拉開山北變電站中性點致使直流耦合通路在山北變電站處斷開，進一步延伸至麻黃溝和淖毛湖等哈密天山以北的遠區(qū)，通過這種方式，改變了近接地極區(qū)的直流場電流分布和稍遠處的裝有隔直裝置的變電站：哈密變電站和十三間房變電站中性點的直流分量降低，從而隔直裝置未動作進行抑制。

情形5中，哈密地區(qū)電網(wǎng)中拉開了煙墩西、石城子、麻黃溝東、銀河路、天光電廠、東源熱電1號主變壓器共計6個220 kV側(cè)中性點。極一高端單極大地回線400 MW時，哈密地區(qū)中接地極近區(qū)的煙墩變電站、東疆變電站、哈密變電站、山北變電站、淖毛湖變電站220 kV變壓器接地。天—中直流在以400 MW功率輸送電能時接地極入地電流幅值為1 000 A，入地電流可以通過750 kV煙墩變電站—220 kV東疆變電站750 kV哈密變電站—220 kV山北變電站—220 kV淖毛湖變電站組成的變壓器、線路耦合通道傳送直流電流，位于近區(qū)的東疆變電站、煙墩變電站和哈密變電站中性點直流電流過大，導(dǎo)致相應(yīng)的隔直裝置動作，以限制直流。

在以上5種情形中，測量結(jié)果與仿真數(shù)據(jù)相比，雖然有一定的差值，但是隨著中性點運行方式的改變和直流輸送功率的改變，仿真數(shù)據(jù)的變化趨勢與實測值非常接近。同時可以看出110 kV等級的變壓器中性點入地電流都較小，大多小于3 A，因此天中直流的投運對220 kV及以上電壓等級設(shè)備的影響較大，重點治理直流偏磁主要對象應(yīng)以220 kV及以上的主變壓器設(shè)備為主。在5種情形對應(yīng)的運行方式的測試過程中，隔直裝置根據(jù)直流電流閾值的設(shè)置正確動作，成功避免了變電站主變壓器直流電流過大，造成偏磁現(xiàn)象危及主變壓器運行。本次實測和仿真表明了隔直裝置與電網(wǎng)接地點運行方式相互配合，能夠有效抑制變壓器直流偏磁。

5 結(jié) 論

(1)天山換流站接地極位處哈密地區(qū)電網(wǎng)密集區(qū)域，與周邊各電壓等級的中性點接地變壓器和輸電線路形成直流通路，造成變壓器直流偏磁現(xiàn)象。已經(jīng)實測到的直流電流表明針對天—中直流的投運，需要進行深入的直流偏磁原理和治理的研究，為今后更多的特高壓建設(shè)和運行做好準(zhǔn)備。

(2)通過交流電網(wǎng)直流電流分布計算軟件，計算分析得到哈密地區(qū)的直流分布情況，實測表明仿真與實測較為接近，可以充分利用該軟件程序進行分析，指導(dǎo)下一步直流偏磁的治理工作。

(3)經(jīng)過測量發(fā)現(xiàn)，哈密地區(qū)電網(wǎng)的多個220 kV變電站距離換流站接地極距離較近，容易產(chǎn)生較大的中性點直流電流。通過在220 kV東疆變電站、750 kV煙墩變電站和哈密變電站安裝隔直裝置，有效抑制接地接近區(qū)的主變壓器偏磁電流。

(4)隔直裝置與地區(qū)電網(wǎng)主變壓器的接地方式相結(jié)合，可以有效改變直流的通路，從而實現(xiàn)抑制直流偏磁問題。對于地區(qū)電網(wǎng)的接地運行方式仍然需要進一步的深入研究，以確定最優(yōu)的電網(wǎng)接地拓撲結(jié)構(gòu)，防止將直流電流疏導(dǎo)至其他變壓器而產(chǎn)生嚴重的直流偏磁現(xiàn)象。

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