王成芬

(貴州大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，貴陽550025)

由于磷石膏空腔模板柱節(jié)點(diǎn)受力的復(fù)雜性，導(dǎo)致它的應(yīng)用受到很多限制，并且使得其研究很困難。在結(jié)構(gòu)受到較強(qiáng)的地震作用時(shí)，板柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能不如梁柱節(jié)點(diǎn)，其受力情況沒有取得一致的看法。在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，結(jié)構(gòu)要同時(shí)承受豎向荷載和水平荷載的作用，此時(shí)，板柱節(jié)點(diǎn)除了要傳遞豎向荷載外，還要傳遞不平衡彎矩，這使得問題的研究更為復(fù)雜。而板柱節(jié)點(diǎn)在豎向荷載單獨(dú)作用下的受力性能已經(jīng)基本成熟，但是在水平力作用下的受力性能還有待進(jìn)一步的探索。磷石膏空腔模板柱結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力剛度比梁柱框架結(jié)構(gòu)差，板柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能不如梁柱節(jié)點(diǎn)的抗震性能。樓板對柱的約束弱，不像框架梁那樣，既能較好地約束框架節(jié)點(diǎn)，做到強(qiáng)節(jié)點(diǎn)，又能使塑性鉸出現(xiàn)在梁端，做到強(qiáng)柱弱梁。此外，較大水平力作用產(chǎn)生的不平衡彎矩要由板柱節(jié)點(diǎn)傳遞，在柱邊將產(chǎn)生較大的附加剪應(yīng)力，當(dāng)剪應(yīng)力很大而又缺乏有效的抗剪措施時(shí)，有可能發(fā)生沖切破壞，甚至導(dǎo)致結(jié)構(gòu)連續(xù)破壞［1］。在水平荷載作用下，板柱結(jié)構(gòu)體系的節(jié)點(diǎn)連接區(qū)的傳力機(jī)理以及不同的破壞形態(tài)還不清楚，計(jì)算方法亦不十分完善。對于磷石膏空腔模板柱結(jié)構(gòu)來說，板柱節(jié)點(diǎn)有必要進(jìn)行深入的研究，而本文就是對其節(jié)點(diǎn)進(jìn)行靜力特性研究。

為了更好地了解磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)的靜力特性，從整體模型中取出中柱節(jié)點(diǎn)。節(jié)點(diǎn)尺寸如圖1所示。在水平荷載作用下，板—柱節(jié)點(diǎn)區(qū)域剛度的模型化問題比豎向荷載作用下的要困難得多。因?yàn)樨Q向荷載作用下，是由樓板的彎曲帶動(dòng)柱彎曲，所以板帶的計(jì)算寬度可取為相鄰區(qū)格中心線間的距離;而水平荷載作用下，主要是由柱的彎曲把水平荷載傳給板帶，柱的抗彎剛度比板帶的小，因而能與柱一起工作的板帶寬度?。?］。

1 中柱節(jié)點(diǎn)有限元分析模型

h=3 m為層高，則中柱節(jié)點(diǎn)1的計(jì)算簡圖如圖1所示，采用8節(jié)點(diǎn)三維實(shí)體單元進(jìn)行有限元分析。圖中N=4 312.6 KN，V1=65.7 KN［3］，q 為樓面活荷載，按商場取3.5 KN/m2(根據(jù)荷載規(guī)范［4］)，樓板自重計(jì)入恒載自動(dòng)計(jì)算。柱尺寸為 600 mm×600 mm，柱高為3 m，肋寬取100 mm，柱高為3 m，空腹樓板厚取500 mm，上面板厚取100 mm的T形空腹樓蓋，扁梁高同樓板厚為500 mm，扁梁寬取0.6 m的一個(gè)中柱節(jié)點(diǎn)，板帶取跨度的一半［5］(4 m)。本文統(tǒng)一XYZ坐標(biāo)系如下:板的長寬方向?yàn)閄、Y方向，Z方向?yàn)橹叻较颉?/p>

圖1 節(jié)點(diǎn)受力剖面簡圖Fig.1 Node stress profile diagram

所有結(jié)點(diǎn)采用兩種ANSYS有限元模型進(jìn)行分析比較。有限元模型:磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn);作為對比，建一個(gè)尺寸相同，將T形肋梁等效為厚板的實(shí)體板柱節(jié)點(diǎn)，計(jì)算得到等代后的板厚度為356 mm，兩種模型的約束條件完全相同。磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)中柱節(jié)點(diǎn)有限元立體模型如圖2所示。變化規(guī)律和X向基本相同，只是在Y=0處發(fā)生了突變。Z方向應(yīng)力分布比較均勻，只是在Y=0處應(yīng)力很大，這和應(yīng)力云圖分析結(jié)果是一致的，Z方向應(yīng)力主要由柱子來承擔(dān)，所以在Y=0處應(yīng)力很大是符合實(shí)際的。

圖2磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)Fig.2 Phosphorus gypsum slab-column system empty anti cross between nodes

圖3 磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)X、Y、Z方向應(yīng)力分布云圖(俯視)Fig.3 Phosphorus gypsum slab-column system node in the column empty anti cross between X，Y，Z direction stress distribution nephogram(down)

圖4 磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)X=－0.3 m截面應(yīng)力圖Fig.4 Phosphogypsum slab-column system node in the column empty anticross between X=0.3 m section stress diagram

應(yīng)用ANSYS有限元軟件進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析時(shí)，采用Solid65單元模擬，Solid65單元，可以考慮混凝土的壓碎和開裂［6］，所以用Solid65單元模擬磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)是合理的。混凝土強(qiáng)度等級為C30。計(jì)算中，取混凝土彈性模量 EC=3.0 ×1010 N/m2、泊松比為 0.2［7］。

2 應(yīng)力分析結(jié)果

磷石膏空腔模無梁樓蓋中柱節(jié)點(diǎn)分析節(jié)點(diǎn)X、Y、Z向的應(yīng)力分布的應(yīng)力分布如云圖3，從左到右分別為X向應(yīng)力、Y向應(yīng)力、Z向應(yīng)力。從圖3我們可以看出，在側(cè)向力作用下，中柱節(jié)點(diǎn)X向、Y向應(yīng)力在柱邊較大，在跨中施加荷載位置應(yīng)力也比其他板帶應(yīng)力大，這和實(shí)際情況是相符合的，而Z方向的應(yīng)力分布比較均勻，整個(gè)節(jié)點(diǎn)處于受壓狀態(tài)。為了方便分析柱邊緣的應(yīng)力變化，沿X=－0.3 m處切開，作其應(yīng)力圖如圖4。

根據(jù)X=－0.3 m截面應(yīng)力分布圖，中柱節(jié)點(diǎn)X方向應(yīng)力在Y軸負(fù)向比較小，越靠近柱子，應(yīng)力越大，在Y=1.0 m時(shí)達(dá)到最大值1 400 KPa，而逐漸向Y軸正向，其應(yīng)力又漸漸變小。Y軸正向的應(yīng)力基本比負(fù)向大，這是因?yàn)樨?fù)向有約束支座，而正向是屬于自由端施加荷載。Y方向應(yīng)力

空腹板受力呈帶狀分布，雖然在柱與板接觸周圍出現(xiàn)了應(yīng)力較大區(qū)域，但突變不是特別大。在做磷石膏空腔模無梁樓蓋設(shè)計(jì)時(shí)，考慮到使整體受力比較均勻，在柱邊板帶配筋加密。

3 結(jié)論

通過本文的理論分析，可以得到如下結(jié)論:

磷石膏空腔模無梁樓蓋板柱節(jié)點(diǎn)柱周邊的板應(yīng)力比較大，但沒有明顯的突變，從柱邊向跨中，力逐漸減小。

［1］ 張川莎.水平荷載作用下無梁樓蓋受力行為及設(shè)計(jì)方法的研究［D］.成都:四川大學(xué)，2007.

［2］ 杜新年.低周反復(fù)水平荷載作用下板柱結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)研究［D］.南京:東南大學(xué)，2004.

［3］ GB50011－2010，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2010.

［4］ GB50009－2012，建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2012.

［5］ 吳強(qiáng)，程文.水平力下板柱結(jié)構(gòu)等代梁等效寬度系數(shù)的研究［J］.南京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，(2):263.

［6］ 何本國，陳天宇，王洋.ANSYS土木工程應(yīng)用實(shí)例(第三版)［M］.北京:中國水利水電出版社，2011.

［7］ GB50010－2010，混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京:中國建筑工業(yè)出版社，2010.