肖井彪，李金祚，郭江濱，陳淑梅，王英杰

(黑龍江省火電第三工程公司，哈爾濱150016)

1 蒸汽加氧吹掃的機(jī)理

蒸汽加氧吹掃工藝是指在對(duì)鍋爐及管道用高溫蒸汽進(jìn)行清洗時(shí)，在蒸汽中加入氧氣，其在高溫氣流與氧氣的共同作用下，使管道及設(shè)備在機(jī)組安裝過程中產(chǎn)生的污染物和大氣腐蝕產(chǎn)物從管道中快速排出，提高清洗效率，同時(shí)在金屬表面形成穩(wěn)定的保護(hù)膜的工藝方法［3］。

蒸汽加氧清洗的時(shí)間取決于清洗回路的污染程度，一般氧氣的添加量為0.3～1.0 g/kg。這種清洗管路除了熱蒸汽流動(dòng)機(jī)械吹掃外，還可使金屬表面一般的腐蝕產(chǎn)物在適當(dāng)?shù)臏囟葪l件和氧發(fā)生作用，由熱力學(xué)不穩(wěn)定的低價(jià)鐵的氧化物轉(zhuǎn)變?yōu)楦邇r(jià)鐵的氧化物的相變過程，從而使其結(jié)構(gòu)的堅(jiān)固性被破壞，其化學(xué)反應(yīng)如下:

當(dāng)過熱蒸汽以較高流速吹掃時(shí)，便能將沉積物和金屬管道內(nèi)的氧化皮加速剝離，并在裸露的金屬表面生成穩(wěn)定致密的耐腐蝕保護(hù)膜(厚度2～15 μm).其化學(xué)反應(yīng)如下:

經(jīng)蒸汽加氧吹掃后鍋爐和管道金屬表面生成的保護(hù)膜，穩(wěn)定性好于化學(xué)酸洗鈍化的保護(hù)效果，機(jī)組啟動(dòng)前不需采取保護(hù)措施.據(jù)俄羅斯相關(guān)資料介紹該保護(hù)膜可在大氣中穩(wěn)定保存6個(gè)月。

2 拉茲丹電廠5號(hào)鍋爐概況及主要技術(shù)參數(shù)

亞美尼亞拉茲丹電廠5號(hào)鍋爐是由俄羅斯塔干羅格鍋爐廠生產(chǎn)的TΓCM-344AC超臨界直流鍋爐，其主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。

3 加氧吹掃范圍及蒸汽源

本次蒸汽加氧吹掃范圍為鍋爐本體全部受熱面及管道系統(tǒng)，吹掃蒸汽由拉茲丹電廠3號(hào)、4號(hào)機(jī)組主蒸汽(14Ma、550℃)管道，通過2臺(tái)14/8 MPa減溫減壓器(布置在3號(hào)、4號(hào)機(jī)組廠房內(nèi))提供。

4 吹掃系統(tǒng)分段劃分和吹掃順序

由于直流鍋爐流程復(fù)雜.為保證吹掃效果，根據(jù)拉茲丹電廠5號(hào)鍋爐的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，蒸汽加氧吹掃系統(tǒng)將分7段13個(gè)回路依次吹掃，吹掃順序和回路如下:

1)省煤器吊掛管→省煤器→高壓給水管道。

2)下輻射區(qū)水冷壁Ⅰ→下輻射區(qū)水冷壁Ⅱ→下輻射區(qū)水冷壁Ⅲ。

3)中輻射區(qū)水冷壁Ⅰ→中輻射區(qū)水冷壁Ⅱ。

4)頂棚水冷壁→對(duì)流豎井水冷壁→費(fèi)斯頓Ⅰ→上輻射區(qū)水冷壁Ⅱ→上輻射區(qū)水冷壁Ⅰ。

5)點(diǎn)火分離系統(tǒng)。

6)屏式過熱器→低溫對(duì)流過熱器→高溫對(duì)流過熱器→主蒸汽管道。

7)低溫再熱器→高溫再熱器→再熱蒸汽冷、熱段管道。

吹掃過程采用定壓加氧連續(xù)吹掃，系統(tǒng)切換過程中不允許停止供氧。

5 氧氣供應(yīng)系統(tǒng)

采用集中供氧方式，在場外用一臺(tái)有加熱裝裝置容量為4000 kg的液態(tài)供氧車作為主供氧設(shè)備，200 m3高壓儲(chǔ)氧罐作為備用氧氣源。在主廠房內(nèi)設(shè)置氧氣分配聯(lián)箱，分四路向蒸汽吹掃系統(tǒng)供氧。正式供氧前，加氧系統(tǒng)管道的閥門要進(jìn)行脫脂處理，而且在鍋爐暖管過程中氧氣管道要經(jīng)蒸汽吹掃后再與供氧設(shè)備連接［4］，氧氣供應(yīng)供氧系統(tǒng)如圖1所示。

6 蒸汽、氧氣參數(shù)及用量估算

根據(jù)分段在每段的鍋爐受熱面管子上割樣檢測銹蝕情況，估算的蒸汽和氧氣用量如表2所示。

7 吹掃前的資源儲(chǔ)備

儲(chǔ)備除鹽水6000 t;氧氣4000 kg加200 m3備用。

8 吹掃過程和最終效果檢測方法

8.1 吹掃過程中監(jiān)控方法

在下輻射區(qū)后和電動(dòng)主汽門前設(shè)置快速檢驗(yàn)裝置。用容積法快速確定氧氣的濃度，以便于適時(shí)調(diào)整氧氣流量，保證蒸汽中氧含量達(dá)到工藝要求。

在排放管道安裝蒸汽取樣裝置，觀察凝結(jié)水潔凈程度的吹掃效果，即凝結(jié)水中無肉眼可見懸浮物等雜質(zhì)，即可結(jié)束吹掃。這種方法安全、便于操作，取消了靶板檢測的方法［5］，吹掃實(shí)施過程及相應(yīng)技術(shù)參數(shù)如表3所示。

表1 TΓCM－344AC型鍋爐技術(shù)指標(biāo)Tab.1 TΓCM －344 AC type boiler technology index

表2 吹掃用蒸汽、氧氣估算用量Tab.2 Steam，oxygen estimation amount used purging

表3 吹掃過程中用蒸汽、氧氣參數(shù)Tab.3 Steam，oxygen parameters in purging process

表4 加氧吹掃后割樣檢查結(jié)果［6］Tab.4 Cutting sample examination results after plus oxygen purging

8.2 吹掃后的檢驗(yàn)

加氧吹掃結(jié)束后需要將煤器、下輻射區(qū)水冷壁、頂棚管、屏式過熱器、Ⅰ級(jí)對(duì)流過熱器的割樣送往亞美尼亞共和國能源部熱工研究所做定量檢驗(yàn)。氧化膜定量檢驗(yàn)結(jié)果如表4所示。

檢驗(yàn)結(jié)果符合 PД34.37.409-96/(Му35-70-128-85)對(duì)于直流鍋爐≤50 g/m2，對(duì)于任何鍋爐再熱器≤100 g/m2的要求［7］。

9 技術(shù)、經(jīng)濟(jì)性分析

本次全爐蒸汽加氧吹掃歷時(shí)22.25 h，消耗蒸汽4205 t、氧氣 3880 kg，材料費(fèi)用為 50 460$，氧氣2000$(含供氧泵車費(fèi)用)折合人民幣433 844.2￥(按8.27)，吹掃效果經(jīng)檢驗(yàn)達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。

9.1 技術(shù)性分析

1)采用定壓蒸汽加氧吹掃工藝可提高吹掃效率，生成的保護(hù)膜穩(wěn)定性(可在大氣條件下穩(wěn)定保存約6個(gè)月)好于鍋爐化學(xué)酸洗后的鈍化效果，經(jīng)蒸汽加氧吹掃后的鍋爐系統(tǒng)，在機(jī)組整套啟動(dòng)前無需采取保護(hù)措施.可取消鍋爐酸洗，簡化鍋爐機(jī)組清洗工藝，提高了鍋爐清洗效率，減少了直流鍋爐啟動(dòng)時(shí)冷熱態(tài)沖洗的用水量和縮短沖洗時(shí)間。

2)采用的集中供氧方式，可保證在吹掃過程中向系統(tǒng)供氧的穩(wěn)定性，比采用單個(gè)氧氣瓶加匯流排供氧方式節(jié)省了大量的人力消耗。

3)吹掃過程中采用觀察凝結(jié)水潔凈程度確定吹掃效果的方式比采用靶板方式更容易操作和安全，并可保證吹掃連續(xù)進(jìn)行。

9.2 經(jīng)濟(jì)性分析

1)采用鍋爐整體蒸汽加氧定壓吹掃工藝，與鍋爐酸洗加定壓蒸汽吹掃工藝相比，從整個(gè)清洗工期上可以減少大約10 d的工期。

2)按1996年電力建設(shè)工程預(yù)算定額鍋爐清洗啟動(dòng)費(fèi)用的規(guī)定可節(jié)省除鹽水30 000 t。

3)可縮短超臨界直流機(jī)組初次整套啟動(dòng)冷熱態(tài)沖洗時(shí)間。

9.3 環(huán)保意義

1)沒有化學(xué)酸洗后的化學(xué)污染物排放。

2)沒有鍋爐點(diǎn)火吹管時(shí)低負(fù)荷不完全燃燒的廢物排放。

10結(jié)語

通過拉茲丹電廠5號(hào)鍋爐的實(shí)踐證明，在火力發(fā)電廠擴(kuò)建工程或者具有蒸汽吹掃汽源的情況下，利用蒸汽加氧吹掃技術(shù)對(duì)鍋爐整體及管道系統(tǒng)進(jìn)行蒸汽加氧清洗，取消鍋爐酸洗是一種環(huán)保鍋爐清洗方法，既減輕了環(huán)保壓力，又可節(jié)省大量的除鹽水，同時(shí)保證了沒有化學(xué)污染物的排放，又減少了碳排放。而且用相當(dāng)一臺(tái)鍋爐酸洗的費(fèi)用完成鍋爐酸洗和點(diǎn)火吹管兩項(xiàng)工作，其獲得的經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)保效果則是非常可觀的。

［1］ 火力發(fā)電廠施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范鍋爐機(jī)組篇，DL5047－95［S］.北京:中國電力出版社，1996.The code of erection and acceptance of electric power construction section of steam boiler set，DL5047 －95［S］.Beijing:China Electric Power Press，1996.

［2］ 電力建設(shè)施工及驗(yàn)收技術(shù)規(guī)范－管道篇，DL5031－94［S］.北京:中國電力出版社，1994.The code of erection and acceptance of electric power constructionpiping sectionk，DL5031 －94［S］.Beijing:China Electric Power Press，1994.

［3］ 火力發(fā)電廠水汽化學(xué)監(jiān)督導(dǎo)則征求意見稿。DL561－95［S］.北京:中國電力工業(yè)部，1996.Guide for chemical supervision of water and steam in thermal power plants DL561 －95［S］.Beijing:Department of China Electric Power Industry，1996.

［4］ 氧氣及相關(guān)氣體管道安全技術(shù)規(guī)程，GB16912－1997［S］.北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社，1997.Safety technical regulation for oxygen and relative gases GB16912－ 1997［S］.Beijing:China Standard Press 1997.

［5］ 火電機(jī)組啟動(dòng)蒸汽吹管導(dǎo)則［S］.北京:中國電力出版社，1998.Thermal power unit start steam blowing guidelines［S］.Beijing:China Electric Power Press，1998，4.4 8.

［6］ 亞美尼亞共和國能源部熱工研究所第13號(hào)檢測報(bào)告［R］.2002.No.13 thermal test report of department of energy institute of the Republic of Armenia［R］.2002.

［7］ PД34.37.409－96/(Му35－70－128－85)俄羅斯熱力技術(shù)科學(xué)研究院.