王道成 張 燕 鄧素芬 向 超 王 川 龍順敏 張亞?wèn)| 劉 爽

（1．中國(guó)石油西南油氣田公司天然氣研究院）（2．中國(guó)石油西南油氣田公司蜀南氣礦）

海相碳酸鹽巖儲(chǔ)層是油氣勘探開(kāi)發(fā)的重要領(lǐng)域［1－12］。川渝地區(qū)碳酸鹽巖油氣藏分布較廣，勘探潛力巨大，先后發(fā)現(xiàn)了一批儲(chǔ)層復(fù)雜的氣田，如龍崗、川中高石梯～磨溪及川東石炭系等，此類氣田儲(chǔ)層具有低孔、中低滲、非均質(zhì)性強(qiáng)、儲(chǔ)層井段長(zhǎng)等特征，施工工藝較為復(fù)雜，給酸壓改造帶來(lái)了較大的難度。轉(zhuǎn)向酸具有“變黏、緩速、降濾”的特征，纖維具有封堵裂縫的性能，在此類長(zhǎng)井段、非均質(zhì)儲(chǔ)層中得到了廣泛的應(yīng)用［12］。轉(zhuǎn)向性能為轉(zhuǎn)向酸、纖維的重要性能指標(biāo)之一，為此，室內(nèi)開(kāi)展了大量的研究工作（如變黏持續(xù)時(shí)間、峰值大小及出現(xiàn)的時(shí)間等），但是，大量研究者只對(duì)轉(zhuǎn)向酸體系的室內(nèi)性能進(jìn)行定性評(píng)價(jià)，并沒(méi)有與現(xiàn)場(chǎng)的施工條件相結(jié)合（如部分施工需要多次轉(zhuǎn)向，部分施工需要快速轉(zhuǎn)向），室內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果不能有效指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工，且纖維轉(zhuǎn)向劑室內(nèi)轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)較少公開(kāi)報(bào)道［2，12］。因此，針對(duì)目前研究的不足，通過(guò)實(shí)驗(yàn)室定量評(píng)價(jià)變黏持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)度，定量評(píng)價(jià)變黏的峰值大小及出現(xiàn)的時(shí)間，定性確定轉(zhuǎn)向過(guò)程壓力變化特征，探索纖維轉(zhuǎn)向劑封堵轉(zhuǎn)向壓力實(shí)驗(yàn)，初步探索形成了轉(zhuǎn)向酸、纖維轉(zhuǎn)向劑的適應(yīng)條件。在結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)施工工藝要求及儲(chǔ)層特征的基礎(chǔ)上，應(yīng)用轉(zhuǎn)向酸、纖維轉(zhuǎn)向劑適應(yīng)條件選擇標(biāo)準(zhǔn)，推薦適宜的轉(zhuǎn)向酸及纖維體系，并在石炭系水平井Y5井中進(jìn)行了成功應(yīng)用。

1 轉(zhuǎn)向酸性能評(píng)價(jià)認(rèn)識(shí)

大量研究者針對(duì)轉(zhuǎn)向酸的主要性能，即轉(zhuǎn)向性能、變黏過(guò)程特征和耐溫性能，開(kāi)展了大量的室內(nèi)實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)，并獲得了相應(yīng)的認(rèn)識(shí)［2－10］。

1．1 轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)

轉(zhuǎn)向性能是衡量轉(zhuǎn)向酸最為重要的性能指標(biāo)之一，一般應(yīng)用雙（多）巖心流動(dòng)實(shí)驗(yàn)的壓差值或巖心酸化效果對(duì)轉(zhuǎn)向性能進(jìn)行表征，研究者對(duì)其變化規(guī)律進(jìn)行了研究，并獲得了初步的認(rèn)識(shí)：溫度升高，轉(zhuǎn)向效果下降；滲透率倍數(shù)增加，轉(zhuǎn)向效果下降；大排量注入可能對(duì)轉(zhuǎn)向效果不利；轉(zhuǎn)向劑含量的增加，可以適當(dāng)提高轉(zhuǎn)向效果［3－5］。

1．2 變黏過(guò)程評(píng)價(jià)

用酸液黏度隨酸液濃度的變化關(guān)系，對(duì)酸液黏度變化過(guò)程進(jìn)行模擬，明確酸液的黏度達(dá)到最大時(shí)的濃度值、酸液降低為殘酸的黏度值、酸液的最大變黏黏度值等參數(shù)，以便優(yōu)選最優(yōu)的轉(zhuǎn)向酸體系［2，6］。

1．3 耐溫性能評(píng)價(jià)

用酸液黏度隨溫度的變化關(guān)系，對(duì)酸液在分子熱運(yùn)動(dòng)及膠束降解的作用下酸液黏度的變化過(guò)程進(jìn)行模擬，明確酸液的耐溫性能，研究認(rèn)為，在轉(zhuǎn)向劑充分溶脹后，隨溫度升高，黏度逐漸降低［7－10］。

上述研究成果主要集中在轉(zhuǎn)向酸的最大變黏黏度值及變黏寬度的定性模擬，沒(méi)有對(duì)不同轉(zhuǎn)向酸體系具體的變黏持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)度、最大變黏黏度值出現(xiàn)的時(shí)間進(jìn)行對(duì)比研究，所以，為了更好地指導(dǎo)現(xiàn)場(chǎng)施工，需要開(kāi)展相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)室評(píng)價(jià)工作。

2 轉(zhuǎn)向酸及纖維轉(zhuǎn)向劑性能評(píng)價(jià)

本實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)采用的CT轉(zhuǎn)向劑主要為兩性表面活性劑，通過(guò)分子結(jié)構(gòu)的調(diào)整優(yōu)化，形成不同性能的系列轉(zhuǎn)向劑，采用轉(zhuǎn)向劑、緩蝕劑、鐵離子穩(wěn)定劑及其他添加劑進(jìn)行配制，配方如下：

20%（w）HCl＋4%（w）CT1－18（轉(zhuǎn)向劑）＋1%（w）CT1－3C（緩蝕劑）＋1%（w）CT1－7（鐵離子穩(wěn)定劑）＋其他添加劑。

2．1 轉(zhuǎn)向范圍評(píng)價(jià)

利用酸巖反應(yīng)中黏度變化持續(xù)的時(shí)間表征轉(zhuǎn)向酸的轉(zhuǎn)向范圍（包括最大黏度值出現(xiàn)的時(shí)間），該評(píng)價(jià)結(jié)果可以有效表征轉(zhuǎn)向酸與儲(chǔ)層反應(yīng)時(shí)，持續(xù)變黏的過(guò)程特征，為優(yōu)選適宜轉(zhuǎn)向范圍的酸液體系提供數(shù)據(jù)支撐。本次實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)溫度為90℃，評(píng)價(jià)時(shí)固定酸液量及酸巖反應(yīng)面積，且?guī)r石過(guò)量。

從實(shí)驗(yàn)結(jié)果（圖1和圖2）可看出，實(shí)驗(yàn)用的兩種酸液體系都有明顯的變黏性能，且在殘酸時(shí)自動(dòng)破膠。本次評(píng)價(jià)的酸液體系初始黏度為21mPa·s左右，酸液需要保持一定的黏度才能實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)向，為了轉(zhuǎn)向范圍對(duì)比較為準(zhǔn)確，采用殘酸黏度降低為初始黏度時(shí)對(duì)應(yīng)的時(shí)間為轉(zhuǎn)向過(guò)程結(jié)束時(shí)間。圖1為第一類典型的變黏轉(zhuǎn)向過(guò)程，在反應(yīng)20min后黏度值達(dá)到42mPa·s；反應(yīng)50min后降低至初始酸液黏度，即轉(zhuǎn)向過(guò)程結(jié)束；反應(yīng)至80min后降低為5mPa·s，變?yōu)闅埶?，該變黏過(guò)程持續(xù)50min。圖2為第二類典型的變黏轉(zhuǎn)向過(guò)程，該體系初始黏度為21mPa·s，隨反應(yīng)的進(jìn)行，在反應(yīng)70min時(shí)黏度值達(dá)到69mPa·s，反應(yīng)90min降低為初始黏度，即轉(zhuǎn)向過(guò)程結(jié)束；反應(yīng)至110min后降低為5mPa·s，變?yōu)闅埶?，該變黏過(guò)程持續(xù)90min。從黏度變化曲線可以看出，總體上表現(xiàn)為兩類特征：第一類，轉(zhuǎn)向范圍相對(duì)較窄型（圖1），可以在較快的條件下反應(yīng)產(chǎn)生黏彈體，封堵儲(chǔ)層；第二類，轉(zhuǎn)向范圍相對(duì)較寬型（圖2），在酸巖反應(yīng)相對(duì)較長(zhǎng)時(shí)間后，才能產(chǎn)生封堵效果較好的黏彈體。從上述兩種體系轉(zhuǎn)向范圍特征說(shuō)明這兩類轉(zhuǎn)向酸適用于不同的儲(chǔ)層特征及施工工藝的要求。

以上的變化特征，可能與轉(zhuǎn)向酸變黏過(guò)程分子微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)。轉(zhuǎn)向酸變黏過(guò)程為：酸液首先與儲(chǔ)層發(fā)生反應(yīng)，消耗酸液中的H＋，使轉(zhuǎn)向酸pH值升高，同時(shí)產(chǎn)生大量的Ca2＋、Mg2＋，使轉(zhuǎn)向劑分子形成棒狀膠束，在Ca2＋、Mg2＋達(dá)到發(fā)生相互纏繞的臨界膠束濃度時(shí)，形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，黏度達(dá)到最大值。該變黏過(guò)程中，不同分子結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)向劑形成的膠束水動(dòng)力學(xué)尺寸大小和網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不同，而宏觀表現(xiàn)為最大變黏黏度值的大小、時(shí)間和變黏寬度的不同，通過(guò)調(diào)整轉(zhuǎn)向劑主劑分子結(jié)構(gòu)，實(shí)現(xiàn)不同轉(zhuǎn)向酸轉(zhuǎn)向范圍和最大變黏值及出現(xiàn)的時(shí)間［11］。

2．2 轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)

利用轉(zhuǎn)向酸雙巖心封堵轉(zhuǎn)向壓力差實(shí)驗(yàn)對(duì)非均質(zhì)儲(chǔ)層轉(zhuǎn)向性能進(jìn)行評(píng)價(jià)，可以有效地表征轉(zhuǎn)向酸與儲(chǔ)層反應(yīng)轉(zhuǎn)向壓力變化過(guò)程（即為封堵壓力峰值），為優(yōu)選適宜的酸液體系提供數(shù)據(jù)支撐。本次實(shí)驗(yàn)溫度為90℃，固定注酸速率，采用兩種轉(zhuǎn)向范圍差異較大的酸液體系對(duì)一定滲透率倍數(shù)的巖心進(jìn)行轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)（實(shí)驗(yàn)用高、低滲透率巖心滲透率倍數(shù)為6倍左右）。

圖3和圖4為典型的兩種轉(zhuǎn)向酸轉(zhuǎn)向壓力變化過(guò)程，圖3采用的轉(zhuǎn)向酸體系比圖4采用的轉(zhuǎn)向范圍窄。大多數(shù)研究結(jié)果的壓力曲線變化趨勢(shì)如圖3。隨反應(yīng)的進(jìn)行，壓力緩慢升高，反應(yīng)80min，壓差到達(dá)峰值后迅速降低（部分實(shí)驗(yàn)結(jié)果，最大壓差階段會(huì)持續(xù)一段時(shí)間），此過(guò)程出現(xiàn)多次壓力微微下降過(guò)程（出現(xiàn)3次壓力降落），說(shuō)明轉(zhuǎn)向酸在儲(chǔ)層中發(fā)生變黏、轉(zhuǎn)向，但是壓力降低幅度較小。由于其轉(zhuǎn)向變黏的范圍較窄，在形成一定黏度后封堵高滲透層，封堵時(shí)間相對(duì)較短，使酸液進(jìn)入低滲透層液量相對(duì)較少，并不能實(shí)現(xiàn)較長(zhǎng)時(shí)間的封堵。從圖4可看出，轉(zhuǎn)向酸注入時(shí)壓差出現(xiàn)至少3次明顯升高及降低過(guò)程，第一次為酸液注入約30min時(shí)，出現(xiàn)壓差峰值，并持續(xù)較長(zhǎng)時(shí)間，此階段酸液進(jìn)入高滲透巖心，隨反應(yīng)的進(jìn)行，酸液黏度逐漸升高，并沒(méi)有完全封堵高滲透層，壓差基本保持不變，說(shuō)明酸液在同時(shí)進(jìn)入高、低滲透儲(chǔ)層，并沒(méi)有形成持續(xù)增加的封堵壓力；隨后，壓差不斷升高及降低，說(shuō)明此階段轉(zhuǎn)向酸進(jìn)入高、低滲透巖心中發(fā)生了變黏轉(zhuǎn)向。圖3和圖4注入壓差的變化過(guò)程，說(shuō)明轉(zhuǎn)向酸具有明顯的轉(zhuǎn)向性能，且轉(zhuǎn)向壓力的變化特征與轉(zhuǎn)向范圍直接相關(guān)，轉(zhuǎn)向范圍窄時(shí)，封堵時(shí)間相對(duì)較短，出現(xiàn)1次明顯壓力峰值；轉(zhuǎn)向范圍較寬時(shí)，由于封堵時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，實(shí)驗(yàn)中出現(xiàn)多次峰值，此實(shí)驗(yàn)結(jié)果與轉(zhuǎn)向酸峰值大小、峰值出現(xiàn)時(shí)間、持續(xù)時(shí)間及實(shí)驗(yàn)?zāi)M條件密切相關(guān)。

2．3 纖維轉(zhuǎn)向劑轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)

針對(duì)孔隙型儲(chǔ)層，轉(zhuǎn)向酸封堵轉(zhuǎn)向效果較好，但是針對(duì)具有裂縫的儲(chǔ)層，需要結(jié)合物理轉(zhuǎn)向劑才能獲得較好的轉(zhuǎn)向效果，如Schlumberger等大型公司對(duì)應(yīng)用較為廣泛的可降解纖維體系現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用進(jìn)行了大量報(bào)道，但是較少公開(kāi)報(bào)道相關(guān)纖維轉(zhuǎn)向劑實(shí)驗(yàn)室評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)［12］。本次針對(duì)川渝油氣田應(yīng)用較為廣泛的纖維轉(zhuǎn)向劑進(jìn)行了室內(nèi)實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)探索，為了保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性和可重復(fù)性，分別采用鹽水、鹽水＋纖維在同一裂縫型巖心中進(jìn)行滲透率及壓力對(duì)比實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)中將巖心剖開(kāi)，人為固定裂縫開(kāi)度，采用纖維轉(zhuǎn)向劑在巖心裂縫端面進(jìn)行測(cè)試，模擬現(xiàn)場(chǎng)加量大小，裂縫入口鋪入纖維轉(zhuǎn)向劑，測(cè)試鋪入纖維轉(zhuǎn)向劑前后的注入壓力和滲透率變化情況。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1，采用纖維注入較鹽水單獨(dú)注入巖心時(shí)，注入壓力提高3．2MPa，說(shuō)明纖維有效地封堵了裂縫。

表1 纖維轉(zhuǎn)向劑轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)Table 1 Diverting performance assessment of fiber diverting－agent

3 轉(zhuǎn)向酸及纖維轉(zhuǎn)向劑的適應(yīng)性探索

基于上述評(píng)價(jià)結(jié)果，初步得出轉(zhuǎn)向酸、纖維轉(zhuǎn)向劑在不同施工工藝、不同儲(chǔ)層特征下的適應(yīng)性：①第一類轉(zhuǎn)向酸適用于施工時(shí)間相對(duì)較短、液量相對(duì)較少、儲(chǔ)層相對(duì)較短的施工井，如龍崗長(zhǎng)興組、飛仙關(guān)儲(chǔ)層酸化施工時(shí)間在1h左右，酸化規(guī)模在300m3以內(nèi)，井段在20m以內(nèi)，可達(dá)到快速轉(zhuǎn)向的目的；②第二類轉(zhuǎn)向酸適用于施工時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)、液量相對(duì)較大、儲(chǔ)層段相對(duì)較長(zhǎng)的施工井，如川東石炭系及川中雷口坡水平井，施工時(shí)間在1h以上，施工液量在300～1 000m3左右，儲(chǔ)層段長(zhǎng)達(dá)100m以上，可實(shí)現(xiàn)均勻布酸的目的；③纖維轉(zhuǎn)向劑適用于需要實(shí)現(xiàn)層間轉(zhuǎn)向，滲透率倍數(shù)相差極大，有大量微裂縫存在的施工井，如高石梯～磨溪構(gòu)造，施工段達(dá)50m以上，且含有大量的縫（洞），滲透率相差高達(dá)40倍以上，結(jié)合轉(zhuǎn)向酸及纖維轉(zhuǎn)向劑可以封堵高滲透裂縫帶，改造低滲透帶，實(shí)現(xiàn)溝通遠(yuǎn)井滲流帶的目的。

由于轉(zhuǎn)向酸體系的轉(zhuǎn)向性能與儲(chǔ)層的溫度、施工井段長(zhǎng)度、裂縫（孔洞）發(fā)育程度、發(fā)育形狀及施工工藝要求等有關(guān)，室內(nèi)實(shí)驗(yàn)?zāi)M條件與現(xiàn)場(chǎng)條件相差較大，建立在本次實(shí)驗(yàn)研究適應(yīng)性探索結(jié)果基礎(chǔ)上的，有待進(jìn)一步進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。

4 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

Y5井為位于四川盆地某高陡構(gòu)造區(qū)的一口水平井，試油段解釋儲(chǔ)層9段，為灰色云巖?？紫抖?．35%～8．65%，滲透率（0．267～6．655）×10－3μm2，為裂縫－孔隙型儲(chǔ)層，井底溫度80℃。

通過(guò)該井施工段特征分析認(rèn)為，酸化施工需要解除鉆完井過(guò)程中對(duì)儲(chǔ)層造成的污染，同時(shí)力爭(zhēng)能溝通遠(yuǎn)井區(qū)可能存在的天然縫洞系統(tǒng)。本次酸化施工分為3段，段長(zhǎng)在60～74．5m，但單段試油段內(nèi)儲(chǔ)層滲透率差異較大（高達(dá)25倍），因此整個(gè)施工段均勻布酸存在一定困難。設(shè)計(jì)中采用快速增黏且能達(dá)到封堵效果（針對(duì)本次工藝設(shè)計(jì)施工液量較少）的轉(zhuǎn)向酸體系、纖維轉(zhuǎn)向劑（針對(duì)裂縫、滲透率差異較大儲(chǔ)層）作為酸化工作液，既能實(shí)現(xiàn)施工井段合理布酸，又能達(dá)到形成深穿透改造的酸化目標(biāo)。

從本次施工曲線（圖5）可以看出，在第一階段轉(zhuǎn)向酸進(jìn)入地層后3min即出現(xiàn)了第一次壓力上升1．2MPa（圖上“1”至“2”點(diǎn)），說(shuō)明酸液快速地建立了黏度，但是，隨即壓力從77MPa下降到72MPa，說(shuō)明轉(zhuǎn)向酸在近井儲(chǔ)層反應(yīng)，解除了污染，溝通了裂縫或滲流帶；第二、第三階段在加入纖維轉(zhuǎn)向液后，施工壓力明顯高于第一個(gè)階段（纖維轉(zhuǎn)向液注入后，壓力上升到87MPa左右），可能為纖維轉(zhuǎn)向劑注入后，纖維與轉(zhuǎn)向酸共同作用下，封堵能力明顯增強(qiáng)，阻止酸液進(jìn)入高滲透層，使酸液轉(zhuǎn)向進(jìn)入低滲透層，由于本次施工井段較長(zhǎng)、施工酸液總液量較少，隨酸液的不斷注入，轉(zhuǎn)向酸只能承受一定的封堵壓力，其承受的壓力、自動(dòng)破膠能力和其增黏能力相互平衡，所以施工曲線表現(xiàn)為儲(chǔ)層壓力不斷上升和下降的過(guò)程，不能形成長(zhǎng)時(shí)間的壓力升高過(guò)程，圖中“3”在排量逐漸升高的條件下，出現(xiàn)3次壓力明顯升高且快速降低的過(guò)程，最大壓差達(dá)到9MPa，與第一類轉(zhuǎn)向酸體系快速升高及降低的轉(zhuǎn)向特征相同，且纖維轉(zhuǎn)向劑有助于封堵裂縫等高滲層，進(jìn)一步提高轉(zhuǎn)向效果，出現(xiàn)多次轉(zhuǎn)向特征，使酸液進(jìn)入低滲透儲(chǔ)層，溝通天然縫洞［5］。

該井施工后油壓14．34MPa，為初始油壓的2．7倍，測(cè)試產(chǎn)氣12．32×104m3／d，為初測(cè)產(chǎn)量的3．95倍，從圖5可以看出，本次采用纖維轉(zhuǎn)向酸體系，達(dá)到了快速增黏，持續(xù)轉(zhuǎn)向的目的，與室內(nèi)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果變化趨勢(shì)較為接近，表明采用轉(zhuǎn)向范圍、轉(zhuǎn)向過(guò)程對(duì)轉(zhuǎn)向酸的性能評(píng)價(jià)，從而推薦的體系是可行的。

5 結(jié) 論

（1）轉(zhuǎn)向范圍評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)表明，不同轉(zhuǎn)向酸體系的轉(zhuǎn)向范圍特征差別較大，第一類可以在20min內(nèi)反應(yīng)產(chǎn)生黏彈體，封堵儲(chǔ)層；第二類在酸巖反應(yīng)70 min后才能產(chǎn)生封堵效果較好的黏彈體，封堵儲(chǔ)層。

（2）轉(zhuǎn)向性能評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)表明，不同轉(zhuǎn)向范圍轉(zhuǎn)向酸體系的轉(zhuǎn)向壓力差值差別較大，轉(zhuǎn)向范圍窄，不能實(shí)現(xiàn)多次明顯封堵轉(zhuǎn)向；轉(zhuǎn)向范圍較寬的轉(zhuǎn)向酸體系，可以實(shí)現(xiàn)多次封堵轉(zhuǎn)向，轉(zhuǎn)向時(shí)間持續(xù)更長(zhǎng)。

（3）應(yīng)用轉(zhuǎn)向范圍理論，優(yōu)選的快速增黏轉(zhuǎn)向酸＋纖維體系對(duì)Y5井進(jìn)行施工后，獲得了較好的效果，施工曲線表現(xiàn)出轉(zhuǎn)向劑封堵裂縫儲(chǔ)層、轉(zhuǎn)向酸多次快速轉(zhuǎn)向的特征，說(shuō)明應(yīng)用該方法推薦不同轉(zhuǎn)向范圍的轉(zhuǎn)向酸體系及纖維轉(zhuǎn)向劑是可行的。

［1］Al－Anzi E，Al－Mutawa M，Al－Habib N，et al．Positive reactions in carbonate reservoir stimulation［J］．Oilfield Review，2003，158（4）：28－45．

［2］劉友權(quán)，王小紅，王川，等．CT高溫轉(zhuǎn)向酸的研制及應(yīng)用［J］．石油與天然氣化工，2011，40（6）：614－615．

［3］王小紅，劉友權(quán)，廖軍，等．轉(zhuǎn)向酸轉(zhuǎn)向性能影響因素研究［J］．石油與天然氣化工，2012，41（2）：204－206．

［4］Bernhard Lungwitz，Chris Fredd，Mark Brady，et al．Diversion and cleanup studies of viscoelastic surfactant－Based self－diverting Acid［C］．SPE 86504，2007．

［5］Mathew Samuel，Dan Polson，Don Graham，et al．Viscoelastic surfactant fracturing fluids：applications in low permeability reservoirs［C］．SPE 60322，2000

［6］劉友權(quán)，趙萬(wàn)偉，王小紅，等．粘彈體表面活性劑自轉(zhuǎn)向酸特點(diǎn)及其在川渝油氣田的應(yīng)用［J］．石油與天然氣化工，2008，37（增刊）：103－107．

［7］王永輝，李永平，程興生，等．高溫深層碳酸鹽巖儲(chǔ)層酸化壓裂改造技術(shù)［J］．石油學(xué)報(bào)，2012，33（2）：165－173．

［8］王彥玲，徐超，王增寶，等．變粘分流酸液流變性影響因素的研究［J］．應(yīng)用化工，2012，41（6）：1000－1005．

［9］張俊，胡君誠(chéng)，童維進(jìn)．變粘酸的室內(nèi)合成及性能研究［J］．海洋石油，2011，31（3）：60－63．

［10］劉合，張勁，張士誠(chéng)．多功能清潔酸性壓裂液的設(shè)計(jì)［J］．石油學(xué)報(bào)，2009，30（3）：427－429．

［11］何春明，郭建春．VES自轉(zhuǎn)向酸變粘機(jī)理實(shí)驗(yàn)研究［J］．油田化學(xué)，2011：363－366．

［12］Quevedo M，Tellez F，Resendiz T．An innovative solution to optimizing production in naturally fractured carbonate reservoirs in southern mexico［C］．SPE 152554，2012．