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        轉(zhuǎn)角塔基礎(chǔ)預(yù)偏研究

        2013-03-05 08:00:10甘鳳林胡坤琪成印建
        黑龍江電力 2013年2期

        甘鳳林,趙 甲,胡坤琪,成印建,陳 波

        (1.東北電力大學(xué)建筑工程學(xué)院,吉林吉林132012;2.陜西省漢中供電公司,陜西 漢中723300)

        轉(zhuǎn)角塔在兩側(cè)導(dǎo)線(xiàn)、地線(xiàn)的張力以及風(fēng)載作用下,合力方向?yàn)檗D(zhuǎn)角塔的內(nèi)角方向,導(dǎo)致鐵塔在內(nèi)角側(cè)會(huì)產(chǎn)生一定的撓曲,在新建的送電線(xiàn)路竣工驗(yàn)收和日常的運(yùn)行檢修中,經(jīng)常發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)角塔結(jié)構(gòu)傾斜超標(biāo)。造成這種情況的原因除了鐵塔自然、加工等因素外,絕大多數(shù)是由于預(yù)偏不當(dāng)造成的,因?yàn)轭A(yù)偏值的研究一直是一個(gè)比較模糊的區(qū)域,所以有的施工單位干脆不考慮預(yù)偏,給架線(xiàn)后線(xiàn)路的正常運(yùn)行留下了隱患。

        架空輸電線(xiàn)路設(shè)計(jì)規(guī)程中規(guī)定:“設(shè)計(jì)中應(yīng)根據(jù)桿塔特點(diǎn)提出施工預(yù)偏要求,預(yù)偏數(shù)值應(yīng)保證桿塔不向內(nèi)側(cè)傾斜,轉(zhuǎn)角桿塔不向轉(zhuǎn)角內(nèi)側(cè)傾斜”[1]、“在荷載的長(zhǎng)期效應(yīng)組合作用下,轉(zhuǎn)角塔的計(jì)算撓曲度不超過(guò)塔高的7‰”[1]。為保證轉(zhuǎn)角塔緊線(xiàn)后及將來(lái)的運(yùn)行過(guò)程中不向內(nèi)角側(cè)傾斜[2],在基礎(chǔ)施工過(guò)程中就應(yīng)該考慮轉(zhuǎn)角塔向外角側(cè)方向預(yù)傾斜的問(wèn)題,但預(yù)傾斜多少才能既保證基礎(chǔ)角鋼與鐵塔連接恰當(dāng),又使鐵塔架線(xiàn)前向外角側(cè)預(yù)傾斜合理,一直是施工技術(shù)人員多年來(lái)探索的問(wèn)題。本文對(duì)此進(jìn)行了研究。

        1 有限元模型建立

        選用剛桁架模型建立轉(zhuǎn)角塔,以梁?jiǎn)卧狟EAM188模擬輸電塔主材和主腹桿桿件,用桿單元LINK8模擬次腹桿桿件,梁?jiǎn)卧獓设F塔模型的整個(gè)框架。對(duì)輸電塔模型進(jìn)行模態(tài)分析,各低階陣型并無(wú)出挑現(xiàn)象,說(shuō)明結(jié)構(gòu)各桿件和節(jié)點(diǎn)連接完好,得到的模型的第一階頻率f1=2.09。設(shè)計(jì)規(guī)程給出的經(jīng)驗(yàn)公式為

        式中:H為桿塔高度,b為塔頭寬度,B為根開(kāi)寬度。計(jì)算得出f=2.131。由于規(guī)范自振周期公式是基于鐵塔均布質(zhì)量理論得出的,而ANSYS有限元模態(tài)計(jì)算時(shí)計(jì)入了橫擔(dān)質(zhì)量,雖然兩者計(jì)算結(jié)果不完全一致,但是后者更接近于現(xiàn)實(shí)情況。

        2 荷載的施加

        在長(zhǎng)期效應(yīng)組合下(無(wú)冰、風(fēng)速5 m/s及年平均氣溫)進(jìn)行輸電塔結(jié)構(gòu)分析時(shí),應(yīng)考慮自重、風(fēng)荷載、導(dǎo)地線(xiàn)張力。風(fēng)荷載和導(dǎo)地線(xiàn)張力以等效靜載的形式作用在塔架模型上,塔架風(fēng)荷載計(jì)算時(shí)按不同風(fēng)壓高度變化系數(shù)把塔架模型分為15段,將風(fēng)載加載在桿塔主材節(jié)點(diǎn)上。將輸電塔整體旋轉(zhuǎn)就可以達(dá)到預(yù)偏的目的,設(shè)預(yù)偏值之后,傾斜的角度荷載換算成直角坐標(biāo)系下的荷載進(jìn)行加載?;A(chǔ)預(yù)偏值從5 mm開(kāi)始,以5 mm為額度逐漸增加,每增加1次就整塔旋轉(zhuǎn)1次,換算1次荷載,如圖1、圖2所示。

        圖1 未設(shè)預(yù)偏加載示意圖

        圖2 設(shè)預(yù)偏加載示意圖

        3 固定轉(zhuǎn)角度數(shù)的數(shù)據(jù)提取及分析

        在3種工況中,選取最不利工況,且風(fēng)從反受力側(cè)超受力側(cè)為例,經(jīng)過(guò)多次反復(fù)計(jì)算之后,提取應(yīng)力軸力位移等數(shù)據(jù),

        從架線(xiàn)前后桿塔和鉛垂線(xiàn)位移圖3可以看出,架線(xiàn)前基礎(chǔ)預(yù)偏值為0~135 mm時(shí),桿塔向反受力側(cè)偏移幅度劇增,基礎(chǔ)預(yù)偏值每增加1 mm,塔頂相對(duì)于鉛垂線(xiàn)的位移就增加5.8 mm。架線(xiàn)后,隨著基礎(chǔ)預(yù)偏值的增加,桿塔相對(duì)架線(xiàn)前的變形越來(lái)越小,在0~135 mm范圍內(nèi),變化幅度達(dá)18 mm,便于用重力平衡外力。

        各方向節(jié)點(diǎn)位移如圖4所示。圖4也證明了這一點(diǎn),此時(shí)也是節(jié)點(diǎn)的位移,X正向位移減小幅度達(dá)20 mm,Z方向負(fù)向位移減小幅度達(dá)10 mm,而Y方向不變,始終維持在7~8 mm。由應(yīng)力變化圖5可得,拉應(yīng)力和壓應(yīng)力都隨著預(yù)偏值的增加而減小,基礎(chǔ)預(yù)偏值從0 mm增加到135 mm時(shí),拉應(yīng)力減小9%,壓應(yīng)力減小4%。

        圖3 架線(xiàn)前后桿塔和鉛垂線(xiàn)位移

        圖4 各方向節(jié)點(diǎn)位移

        圖5 應(yīng)力變化圖

        由基礎(chǔ)預(yù)偏值和預(yù)偏率的變化圖6可以看出,預(yù)偏率由基礎(chǔ)預(yù)偏值0 mm時(shí)的-8.84‰到基礎(chǔ)預(yù)偏值53 mm時(shí)的0,再到基礎(chǔ)預(yù)偏值135 mm時(shí)的13.18‰。負(fù)值表示桿塔受力后向內(nèi)側(cè)(受力側(cè))偏,顯然這是不允許的,正值剛好相反。根據(jù)桿塔設(shè)計(jì)規(guī)程的7‰為原則,合理的基礎(chǔ)預(yù)偏值和桿塔預(yù)偏率的數(shù)據(jù)如表1所示。

        圖6 基礎(chǔ)預(yù)偏值和預(yù)偏率的變化圖

        表1 合理的基礎(chǔ)預(yù)偏值和桿塔預(yù)偏率數(shù)據(jù)

        4 擬合曲線(xiàn)與最佳預(yù)偏值的確定

        利用準(zhǔn)牛頓法與通用全局優(yōu)化法擬合出基礎(chǔ)預(yù)偏值與架線(xiàn)前后塔頂位移的曲線(xiàn),回歸出函數(shù)的優(yōu)點(diǎn),架線(xiàn)前后可以對(duì)比,實(shí)測(cè)的和理想的有出入,可以用函數(shù)反算出調(diào)節(jié)多少基礎(chǔ)預(yù)偏值。

        基礎(chǔ)預(yù)偏值與架線(xiàn)前塔頂與中垂線(xiàn)位移方程為

        基礎(chǔ)預(yù)偏值與架線(xiàn)后塔頂與中垂線(xiàn)位移方程為

        最佳預(yù)偏值的確定原則:保留一定施工於度、桿件內(nèi)力小、與中垂線(xiàn)的位移符合規(guī)范要求,保證架線(xiàn)前,預(yù)偏之后桿塔在自重條件下向外側(cè)位移最小。

        按照設(shè)計(jì)規(guī)范7‰的規(guī)定和驗(yàn)收規(guī)范不向內(nèi)側(cè)傾斜的要求,合理的基礎(chǔ)預(yù)偏值與受力后相對(duì)于鉛垂線(xiàn)之間的距離以及預(yù)偏率如表2所示。規(guī)范7‰是255.5 mm,但在架線(xiàn)前基礎(chǔ)預(yù)偏值越大,桿塔所受的軸力就越大,如圖7所示。從圖7可以看出,這對(duì)架線(xiàn)前的桿塔來(lái)說(shuō)是不利的;即便架線(xiàn)后預(yù)偏值越大,應(yīng)力、軸力等在充分利用自重平衡外力的作用下都是變小的。另外考慮施工的於度和精度,讓預(yù)偏率保證在2‰內(nèi)是很難的,參照外國(guó)的2.08‰,建議基礎(chǔ)最佳預(yù)偏值選擇在70~75 mm,就能保證桿塔在架線(xiàn)撓曲后預(yù)偏率在2.56‰~3.37‰。與規(guī)范的7‰相比,要精確很多。

        表2 合理的基礎(chǔ)預(yù)偏值與受力后相對(duì)于鉛垂線(xiàn)之間的距離以及預(yù)偏率

        圖7 轉(zhuǎn)角度數(shù)與桿塔的變形圖

        5 固定基礎(chǔ)預(yù)偏值、改變轉(zhuǎn)角度數(shù)的數(shù)據(jù)提取及分析

        在最佳基礎(chǔ)預(yù)偏值70~75 mm內(nèi),以70 mm為例,對(duì)轉(zhuǎn)角塔改變轉(zhuǎn)角進(jìn)行研究。改變轉(zhuǎn)角意味著改變角度荷載,首先計(jì)算出不同轉(zhuǎn)角度數(shù)的荷載值。

        圖8 轉(zhuǎn)角度數(shù)與預(yù)偏率的關(guān)系

        由轉(zhuǎn)角度數(shù)與預(yù)偏率的關(guān)系圖8可以看出:隨轉(zhuǎn)角度數(shù)增加,架線(xiàn)受力后塔頂位移增加;相對(duì)于鉛垂線(xiàn)的位移也從-397.11 mm(也就是說(shuō)預(yù)偏太大了)到 -93.77 mm,預(yù)偏率分別為 -10.87‰與-2.569‰,按照規(guī)范要求只有轉(zhuǎn)角為20°~40°的桿塔基礎(chǔ)預(yù)偏值設(shè)為70~75 mm時(shí),完全符合7‰的要求。但是從本文來(lái)看,朝外側(cè)傾斜的越多,桿塔的內(nèi)力等都是減小的,是有利的。同時(shí),在工程上-10‰左右的預(yù)偏率是可以接受的。

        由各節(jié)點(diǎn)位移與轉(zhuǎn)角度數(shù)的關(guān)系圖9可以看出,隨著轉(zhuǎn)角度數(shù)的增加,X方向的位移與綜合位移在轉(zhuǎn)角4°之后同比例增大,Y方向位移先由正到負(fù),再到正(向Y正向,再向Y負(fù)向,再到Y(jié)正向),即在4°~30°,Y向位移為負(fù),Z向位移逐漸變大。

        圖9 各節(jié)點(diǎn)位移與轉(zhuǎn)角度數(shù)的關(guān)系

        由轉(zhuǎn)角度數(shù)與應(yīng)力關(guān)系圖10與轉(zhuǎn)角度數(shù)與應(yīng)力關(guān)系圖11可得:在0°~26°,拉應(yīng)力與受拉桿件的軸力幾乎都維持在78 MPa,而在26°~40°,拉應(yīng)力增加明顯;在0°~40°,壓應(yīng)力一直增大,受壓構(gòu)件的軸力也一直增大。由轉(zhuǎn)角度數(shù)與應(yīng)力趨勢(shì)圖12和轉(zhuǎn)角度數(shù)與軸力趨勢(shì)圖13看出:在0°~26°,轉(zhuǎn)角度數(shù)每增加1°拉應(yīng)力與受拉構(gòu)件軸力的幾乎不增加,在26°~40°之后,轉(zhuǎn)角度數(shù)每增加1°拉應(yīng)力增加10 MPa;在0°~40°,轉(zhuǎn)角度數(shù)每增加1°壓應(yīng)力增加10 MPa。而軸力更不一樣,0°~28°,受拉構(gòu)件的軸力幾乎不變,28°~40°,每增加 1°,受拉構(gòu)件的軸力增加4 000 N左右;對(duì)于受壓構(gòu)件,0°~6°,每增加1°軸力增加2 500 N 左右,6°~40°,按照 34 000 N比率增加的。

        圖10 轉(zhuǎn)角度數(shù)與應(yīng)力關(guān)系圖

        圖11 轉(zhuǎn)角度數(shù)與應(yīng)力關(guān)系

        圖12 轉(zhuǎn)角度數(shù)與應(yīng)力趨勢(shì)

        圖13 轉(zhuǎn)角度數(shù)與軸力趨勢(shì)

        6 結(jié)論

        1)當(dāng)西北地區(qū)常用的特種桿塔的最佳基礎(chǔ)預(yù)偏值為65~95 mm時(shí),建議最好調(diào)到70~75 mm,因?yàn)榇藭r(shí)預(yù)偏率在2% ~3%,便于施工,桿塔更安全。

        2)對(duì)于其他類(lèi)型的桿塔,應(yīng)按照經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算出最佳預(yù)偏值,加上25%的施工於度,這樣可以更好地與理論計(jì)算吻合。

        3)可用擬合出的基礎(chǔ)預(yù)偏值與架線(xiàn)前后塔頂位移的函數(shù),在架線(xiàn)前后或者運(yùn)行檢修時(shí)可反算出基礎(chǔ)預(yù)偏值和塔頭位移的關(guān)系,以便調(diào)節(jié)。

        [1] 張殿生.電力工程高壓送電線(xiàn)路設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京:中國(guó)電力出版社,2003.

        [2] GBJ 233-90,110~500 kV架空線(xiàn)路施工及驗(yàn)收規(guī)范[S].

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