敬揚名
(瀘天化弘旭工程建設公司,四川 瀘州 646300)
傳統(tǒng)的車架結構設計由于采用經(jīng)驗及類比法,車架質量過重且應力分布不均勻[1]。因此,有必要對車架進行結構優(yōu)化以提高車架材料的使用率。本文以某型SUV車架為研究對象,以應力強度為約束條件,利用APDL語言對車身結構參數(shù)化建模進行了結構優(yōu)化設計。
優(yōu)化問題的數(shù)學模型是實際優(yōu)化設計問題的數(shù)學抽象,建立近似車架優(yōu)化設計數(shù)學模型有的數(shù)學途徑有一階 Taylor展式等[2]。
以結構重量為目標函數(shù),包含車架應力強度約束的優(yōu)化問題可以描述為:
表1 車架各項技術參數(shù)
該型SUV車架由2根縱梁,5根橫梁,1根扭桿梁,1根變速箱梁和前后副杠組成,其技術參數(shù)如表1所示。該車架材料為16 Mn鋼,機械性能為:最小屈服強度 360 MPa;最大抗拉強度 610 MPa[3]。
由于車架結構的體積與重量成正比,因此車架輕量化問題可以轉化為求解車架體積最小化問題。整個車架體積是通過各梁的截面積及各梁長度確定,由于安裝的需要,車架各梁的拓撲結構不能改變,因此,只能通過對各梁的截面積優(yōu)化來達到減輕車架重量的目的。
借助ANSYS軟件進行優(yōu)化設計,需先對車架進行參數(shù)化建模[4]。車架梁的最大厚度為4 mm(車架第1縱梁),厚度最小為2.5 mm(為第7梁),其他梁的厚度為3 mm。因此,本文僅對車架橫、縱截面的長、寬進行優(yōu)化。各截面的參數(shù)化表示見圖1。圖1中B、H為縱梁截面的長和寬;R1、R2、R3為第1橫梁、第5橫梁、第 6 橫梁截面半徑;B1、H1、B2、H2、B3、H3、B4、H4為 2 橫梁、變速箱梁、扭桿梁、第 7 橫梁截面的長和寬。
生成循環(huán)所用的分析文件并求解,提取并指定狀態(tài)變量和目標函數(shù)。然后進入OPT處理器指定分析文件及優(yōu)化變量、指定優(yōu)化循環(huán)控制方式后進行優(yōu)化分析。部分程序[5]為:
圖1 各梁截面的參數(shù)化表示
車架優(yōu)化的結果如圖2~5所示,限于篇幅,不再列出B4與H4、R1、R2、R3的變化曲線。
圖2 B與H的變化曲線
圖3 B1與H1的變化曲線
圖4 B2與H2的變化曲線
圖5 B3與H3的變化曲線
圖6 體積收斂曲線
圖7 ANSYS計算后各步參數(shù)列表
圖6為目標函數(shù)即車架總體積隨計算迭代次數(shù)的變化曲線,可以看出車架的總體積在1~13步之間大幅振蕩,隨著迭代次數(shù)的增加在第14步后開始收斂,到第18步達到最優(yōu)值。圖7為軟件計算后給出的各步參數(shù)的最優(yōu)值,其中*號為程序選擇的最優(yōu)步。優(yōu)化后車架的體積為10.932 dm3,車架的最大變形量為236.49 m。
將車架結構初始設計與結構優(yōu)化后結果對比,結果如表2所示。
表2 優(yōu)化結果對比
從表2可知優(yōu)化結果很明顯,車架的總體積減少了26.5%,采用同一材料,則重量減輕了26.5%;Y方向的最大位移增加了26.3% ,彎曲時最大應力增加了19.5%。位移和彎曲應力有所增加但仍在車架材料及車架使用要求范圍內(nèi)。
本文對該SUV型車架進行了參數(shù)化建模,利用ANSYS13.0軟件中的APDL語言編寫了車架的優(yōu)化程序,以車架各梁的截面尺寸為設計變量,以車架的應力為約束條件,以車架的體積為目標函數(shù)對車架進行了優(yōu)化分析。車架重量減輕了26.5%,其優(yōu)化效果非常明顯。通過將該優(yōu)化后的車架生產(chǎn)試驗,結果表明其最大應力與計算相符,完全能滿足車輛開發(fā)的驗證試驗。
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