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        基于輾環(huán)機(jī)抱輥系統(tǒng)的環(huán)件參數(shù)測(cè)量方法*

        2012-10-23 07:54:06徐增海蔡冬梅
        制造技術(shù)與機(jī)床 2012年11期
        關(guān)鍵詞:環(huán)件圓心油缸

        徐增海 趙 東 王 強(qiáng) 蔡冬梅

        (濟(jì)南大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,山東濟(jì)南 250022)

        大型徑-軸向輾環(huán)機(jī)是輾軋火車的車輪及輪箍、風(fēng)電設(shè)備的軸承套圈及齒輪環(huán)坯、運(yùn)載火箭的倉(cāng)體、壓力容器及核反應(yīng)堆的加強(qiáng)圈等大型優(yōu)質(zhì)無縫環(huán)件的關(guān)鍵裝備。近些年來,隨著工業(yè)的發(fā)展,各行業(yè)對(duì)大型環(huán)件的需求量越來越大、性能要求也越來越高,這使得大型環(huán)件的制造工藝顯得尤為重要[1]。

        大型徑-軸向輾環(huán)機(jī)是利用局部塑性成形實(shí)現(xiàn)大型無縫環(huán)件加工的設(shè)備[2-3],其工作原理如圖1所示。電動(dòng)機(jī)通過傳動(dòng)系統(tǒng)使主輥繞固定軸轉(zhuǎn)動(dòng),液壓泵通過液壓系統(tǒng)使芯輥?zhàn)鲝较蛑本€進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。環(huán)件在主輥和芯輥共同作用下連續(xù)咬入孔型產(chǎn)生徑向壁厚減小和直徑擴(kuò)大的徑向軋制變形,同時(shí)環(huán)件又可在軸向軋制機(jī)構(gòu)錐輥?zhàn)饔孟庐a(chǎn)生軸向軋制變形。在軋制過程中,環(huán)件與主輥和芯輥只是局部接觸,接觸區(qū)域不對(duì)稱,環(huán)件容易產(chǎn)生擺動(dòng),因而增設(shè)抱輥系統(tǒng)以控制環(huán)件軋制過程中的擺動(dòng)現(xiàn)象。抱輥系統(tǒng)由液壓缸驅(qū)動(dòng)[4],抱輥油缸產(chǎn)生的驅(qū)動(dòng)力通過抱臂傳遞至抱輥,抱輥力作用于加工環(huán)件上,保證加工過程的平穩(wěn)和順利進(jìn)行[5]。

        在輾環(huán)過程中,環(huán)件瞬時(shí)直徑的測(cè)量對(duì)環(huán)件的最終尺寸精度有著重要作用?,F(xiàn)有的輾環(huán)機(jī)測(cè)量環(huán)件外圓直徑一般是通過測(cè)量輥實(shí)現(xiàn)的[6],測(cè)量輥的圓心位于主輥與芯輥的連心線上。當(dāng)環(huán)件圓心位于主輥與芯輥的連心線上時(shí),測(cè)量輥所測(cè)得的數(shù)據(jù)接近環(huán)件外圓的直徑。由于環(huán)件軋制過程中的不穩(wěn)定性,若在某一時(shí)刻環(huán)件發(fā)生偏移,即圓心不在主輥與芯輥的連心線上時(shí),用測(cè)量輥測(cè)得的數(shù)據(jù)實(shí)際上是環(huán)件與測(cè)量輥接觸點(diǎn)到主輥外壁的距離,是環(huán)件外圓一條弦的長(zhǎng)度,小于環(huán)的直徑,且環(huán)件的偏移量未知。由此造成測(cè)量的環(huán)件直徑不準(zhǔn)確。本文提出了一種新型的測(cè)量環(huán)件直徑方法(發(fā)明專利申請(qǐng)?zhí)?201210008451.0),該方法是利用抱輥系統(tǒng)通過幾何關(guān)系推導(dǎo),得到了環(huán)件圓心位置、環(huán)件外圓半徑與兩油缸行程之間的數(shù)理關(guān)系。

        1 抱輥圓心位置分析

        如圖2所示,各部件的結(jié)構(gòu)尺寸為定值,圖中虛線為輔助線,以環(huán)件與主輥的交點(diǎn)A為原點(diǎn)作一直角坐標(biāo)系,在該直角坐標(biāo)系中,兩抱輥的半徑為Rb,環(huán)件的圓心為O點(diǎn),環(huán)件外圓半徑為R,抱輥Ⅰ的圓心為Ob1點(diǎn),抱輥Ⅱ的圓心為Ob2點(diǎn),抱臂Ⅰ的旋轉(zhuǎn)中心為B點(diǎn),抱臂Ⅱ的旋轉(zhuǎn)中心為G點(diǎn),抱臂Ⅰ與油缸Ⅰ的鉸接中心為C點(diǎn),抱臂Ⅱ與油缸Ⅱ的鉸接中心為H點(diǎn),油缸Ⅰ的旋轉(zhuǎn)中心為D點(diǎn),油缸Ⅱ的旋轉(zhuǎn)中心為I點(diǎn),兩油缸的行程分別為s1和s2。

        兩側(cè)的抱輥系統(tǒng)關(guān)于主輥與芯輥的連心線對(duì)稱安裝,△BDE和△GIJ為固定三角形,且兩三角形全等,△Ob1BC和△Ob2GH為固定三角形,且兩三角形全等

        在直角坐標(biāo)系中,設(shè)兩抱輥中心坐標(biāo)為Ob1(x1,y1),Ob2(x2,y2)則

        通過以上計(jì)算可得到兩抱輥圓心坐標(biāo)Ob1(x1,y1),Ob2(x2,y2),坐標(biāo)中的變量只有兩油缸的行程s1和s2。

        2 環(huán)件圓心位置和外圓直徑分析

        如圖2所示,設(shè)環(huán)件圓心坐標(biāo)O(x,y),由幾何關(guān)系,列方程組如下:

        解以上方程組可得

        其中:

        由上述計(jì)算可得到環(huán)件圓心位置坐標(biāo)O(x,y)和環(huán)件外圓半徑R與分別推動(dòng)兩抱輥運(yùn)動(dòng)的兩油缸的行程s1和s2的數(shù)理關(guān)系,通過軟件編程,將任意時(shí)刻測(cè)得的兩油缸行程s1和s2代入,即可顯示任意時(shí)刻圓心O的坐標(biāo)和環(huán)件外圓直徑。由圓心O的坐標(biāo)即可看出環(huán)件是否發(fā)生偏移,以及向哪一側(cè)偏移。

        3 精度分析

        現(xiàn)有的輾環(huán)機(jī)測(cè)量環(huán)件外圓直徑一般是通過測(cè)量輥實(shí)現(xiàn)的,測(cè)量輥的圓心位于主輥與芯輥的連心線上,測(cè)量輥外壁與環(huán)件接觸,通過測(cè)量輥測(cè)得的數(shù)據(jù)實(shí)際上是環(huán)件與測(cè)量輥接觸點(diǎn)到主輥外壁的距離。當(dāng)環(huán)件圓心不在主輥與芯輥的連心線上時(shí),測(cè)量輥測(cè)得的數(shù)據(jù)是環(huán)件外圓一條弦的長(zhǎng)度,小于環(huán)的直徑。

        如圖2所示,當(dāng)環(huán)件發(fā)生偏移時(shí),測(cè)量輥測(cè)得的環(huán)件半徑R測(cè)量輥為lAK,應(yīng)用本方法測(cè)得環(huán)件半徑R接近環(huán)件真實(shí)半徑。兩者之間的關(guān)系為

        測(cè)量輥測(cè)得半徑R測(cè)量輥的誤差為

        表1 測(cè)量輥測(cè)得環(huán)件半徑誤差隨環(huán)件外圓半徑和偏轉(zhuǎn)角度變化表

        由圖3和表1可知,環(huán)件越大、偏移角度越大測(cè)量輥測(cè)得的環(huán)件外圓半徑誤差越大。而應(yīng)用本方法無論環(huán)件偏移大小,測(cè)得的環(huán)件半徑都接近環(huán)件真實(shí)直徑。

        4 結(jié)語(yǔ)

        本文提出了一種新型的測(cè)量環(huán)件直徑的方法,利用抱輥系統(tǒng)通過幾何關(guān)系推導(dǎo),得到了環(huán)件圓心位置、環(huán)件外圓半徑與兩油缸行程之間的數(shù)理關(guān)系。本方法可應(yīng)用于非剛性定心的雙抱輥輾環(huán)機(jī)測(cè)量環(huán)件直徑的場(chǎng)合,測(cè)得的環(huán)件直徑接近環(huán)件直徑,分析了用測(cè)量輥測(cè)量的環(huán)件直徑的誤差,環(huán)件越大、環(huán)件偏移量越大,測(cè)量輥測(cè)得的半徑誤差越大。而應(yīng)用本方法無論環(huán)件偏移大小,測(cè)得的環(huán)件半徑都接近環(huán)件真實(shí)直徑。除此之外,環(huán)件圓心位置的確定,還可以為抱輥系統(tǒng)的主動(dòng)控制提供支持。

        [1]周廣.大型環(huán)件徑軸向軋制成形工藝?yán)碚撗芯浚跠].武漢:武漢理工大學(xué),2011.

        [2]潘利波,華林,錢東升,等.環(huán)件輾擴(kuò)過程的抱輥控制工藝及設(shè)備的研究[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2007(1):95-97.

        [3]Lim T,Pillinger I,Hartley P.A finite- element simulation of profile ring rolling using a hybrid mesh model[J].Journal of Materials Processing Technology,1998,80/81:199-205.

        [4]顏士偉,余世浩,陳學(xué)斌,等.環(huán)軋機(jī)形位輥系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)分析[J].鍛壓裝備與制造技術(shù).2006,41(1):89-91.

        [5]Forouzan M R,Salimi M,Gadala M S.Three- dimensional FE analysis of ring rolling by employing thermal spokes method[J].International Journal of Mechanical Sciences,2003,45:1975 -1998.

        [6]華林,黃興高,朱春東.環(huán)件軋制理論和技術(shù)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2001.

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