任 杰 王勇奉

(國(guó)核電力規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，北京 100095)

1 溫度場(chǎng)的確定

溫度作用屬于可變的間接作用，主要由季節(jié)性氣溫變化、太陽(yáng)輻射、使用熱源等因素引起，在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中一般可用溫度場(chǎng)的變化來(lái)表示。對(duì)結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng)工況包括最大溫升工況和最大溫降工況兩類(lèi)。

1．1 氣溫、熱源影響

1．1．1 最大溫升工況

將冬季施工期溫度即參考溫度取最冷月平均氣溫－6℃作為最低初始溫度T0，min，將使用階段夏季的汽機(jī)房溫度最高45℃作為最高平均溫度Ts，max，即整體溫升51℃。

1．1．2 最大溫降工況

將夏季施工期溫度即參考溫度取最熱月平均氣溫30℃作為最高初始溫度T0，max，將使用階段冬季的未開(kāi)汽機(jī)時(shí)溫度－6℃作為最低平均溫度Ts，min，即整體溫降－36℃。

1．2 太陽(yáng)輻射的影響

對(duì)于上部鋼屋架部分，除考慮氣溫、熱源的影響外，還應(yīng)考慮由于壓型鋼板吸收太陽(yáng)輻射的溫升高，取太陽(yáng)輻射溫度增加值11℃。

1．3 溫度場(chǎng)取值

1．3．1 屋架溫度場(chǎng)取值

最大溫升工況(考慮太陽(yáng)輻射):62℃;最大溫降工況(不考慮太陽(yáng)輻射):－36℃。

1．3．2 下部混凝土結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)取值

考慮到鋼屋架下部為混凝土結(jié)構(gòu)，單純的分析上部鋼屋架的溫度作用而不考慮下部混凝土結(jié)構(gòu)的溫度作用的貢獻(xiàn)是不合理的。而且，混凝土的溫降工況溫度場(chǎng)受到材料本身的收縮當(dāng)量影響，其取值與上部鋼屋架也不盡相同。下部混凝土結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng)取值為:最大溫升工況:51℃;最大溫降工況:－59℃(考慮混凝土的收縮與徐變的影響)。

2 溫度作用的折減

在溫度荷載作用下，混凝土材料與鋼材的變化有所區(qū)別?；炷敛牧喜⒎鞘峭耆珡椥缘?，材料的塑性，裝配式與否，徐變?cè)斐傻膽?yīng)力松弛等原因?qū)囟茸饔玫拇笮【休^大影響，而鋼材受以上因素的影響很小。因此對(duì)于考慮溫度作用，需對(duì)混凝土材料進(jìn)行剛度折減，鋼材不需折減。對(duì)下部混凝土彈性計(jì)算結(jié)果的折減系數(shù)取值:材料塑性采用0．85系數(shù)，裝配式影響采用0．5系數(shù)，徐變對(duì)應(yīng)力松弛的影響采用0．5系數(shù)[2，3］。三項(xiàng)相乘可得折減系數(shù)為 0．212 5。

3 計(jì)算結(jié)構(gòu)分析

運(yùn)用SAP2000有限元分析軟件對(duì)主廠(chǎng)房結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算分析，本文在結(jié)構(gòu)整體計(jì)算的基礎(chǔ)上提取屋蓋部分進(jìn)行分析?？傻贸鑫萆w結(jié)構(gòu)的整體變形、桿件的內(nèi)力分布以及起控制作用的工況組合。

3．1 屋面板的整體變形情況

屋面板的變形能較好的反映屋蓋整體受溫度作用的影響情況，圖1～圖3分別表示了僅考慮屋蓋溫度作用、考慮屋蓋溫度作用及下部混凝土折減溫度作用、考慮屋蓋溫度作用及下部混凝土未折減溫度作用三種情況的屋面板變形云圖。

圖1 僅考慮屋蓋溫度作用的屋面板變形云圖

圖2 考慮屋蓋溫度作用及下部混凝土折減溫度作用的屋面板變形云圖

圖3 考慮屋蓋溫度作用及下部混凝土未折減溫度作用的屋面板變形云圖

可以看出:三種情況的屋面板變形趨勢(shì)基本一致，在溫升及溫降工況下，屋面板的最大變形位置均發(fā)生在靠近山墻1跨～2跨的位置，最小變形位置均發(fā)生在屋面板中部靠近E軸的位置。不折減的混凝土溫度作用改變了屋蓋本身的溫度作用的變形云圖幅值，而折減后的混凝土溫度作用對(duì)屋蓋本身的溫度作用的變形云圖幅值影響較小，這與實(shí)際工程考慮混凝土剛度折減尤其是考慮下部混凝土結(jié)構(gòu)對(duì)上部屋蓋溫度作用小的理念更為吻合。由于本模型采用輕型屋面板，屋面的恒、活荷載不大，其控制作用的荷載是風(fēng)吸荷載。因此在荷載組合下，溫升工況為不利工況，溫降工況為有利工況。

3．2 上、下弦桿件內(nèi)力分析

在屋架結(jié)構(gòu)中，上弦、下弦桿是主要受力構(gòu)件。本文分別選取溫升工況下各榀屋架上弦、下弦的內(nèi)力進(jìn)行比較，如圖4，圖5所示。

圖4 溫升工況上弦桿件內(nèi)力沿桿件長(zhǎng)度變化圖

圖5 溫升工況下弦桿件內(nèi)力沿桿件長(zhǎng)度變化圖

由圖4可以看出，溫升工況下，屋架上弦最大拉力、壓力均發(fā)生在1軸，12軸，其余軸屋架基本處于受拉狀態(tài)，軸力范圍為:－51．74 kN ～105．17 kN，并且1軸，2 軸，11 軸，12 軸的屋架上弦在1．5 m，6 m，36 m，40．5 m的位置發(fā)生了較大的軸力突變。由圖5可以看出，溫升工況下，屋架下弦基本處于受壓狀態(tài)，軸力范圍為:－976．24 kN～47．93 kN，其中1軸，12軸的屋架下弦壓力最大，并且1軸，2軸的屋架下弦在3 m，39 m的位置發(fā)生了較大的軸力突變。同時(shí)可以看出，靠近A軸的弦桿軸力比靠近E軸的弦桿軸力大，這與E軸下部的混凝土約束作用強(qiáng)于A(yíng)軸有關(guān)。

3．3 腹桿內(nèi)力分析

由于在實(shí)際設(shè)計(jì)中，內(nèi)力最大的腹桿往往發(fā)生在靠近支座的位置，為了研究腹桿在整個(gè)屋架的內(nèi)力分布情況，本文分別選取溫升工況下各榀靠近A軸支座、E軸支座的腹桿內(nèi)力進(jìn)行比較，如圖6所示。由圖6可以看出，2軸，4軸，9軸，11軸屋架的支座腹桿軸力發(fā)生突變，邊榀屋架(1軸，2軸，3軸，10軸，11軸，12軸)中靠近A軸與靠近E軸的支座腹桿軸力基本一致，中榀屋架(4軸～9軸)中靠近A軸與靠近E軸的支座腹桿軸力互為反號(hào)。在溫升工況下，最大支座腹桿拉力發(fā)生在2軸，11軸，最大支座腹桿壓力發(fā)生在1軸，12軸。

3．4 屋架支座端桿內(nèi)力分析

屋架支座端桿是屋架與下部結(jié)構(gòu)連接的重要構(gòu)件，它既可以將屋架的荷載傳遞到下部結(jié)構(gòu)，同時(shí)，下部結(jié)構(gòu)也可以通過(guò)屋架支座端桿影響屋架。在工程設(shè)計(jì)中，屋架端桿往往是受力最大最復(fù)雜的構(gòu)件，因此，應(yīng)專(zhuān)門(mén)針對(duì)此構(gòu)件進(jìn)行研究。本工程屋架端桿與下部結(jié)構(gòu)的連接方式采用鉸接。本文選取E軸各橫向軸線(xiàn)支座端桿的內(nèi)力進(jìn)行比較，如圖7所示。

圖6 溫升工況下各榀屋架支座腹桿的內(nèi)力變化圖

圖7 溫升工況下E列各軸線(xiàn)支座端桿內(nèi)力圖

由圖7可以看出，在溫升工況下，1軸，12軸和2軸，11軸的支座端桿軸力分別承受最大壓力和拉力;最大縱、橫向剪力，最大縱、橫向彎矩均發(fā)生在1軸，12軸，其余軸線(xiàn)支座的縱、橫向剪力，縱、橫向彎矩則按由兩邊向中間逐漸減小的規(guī)律變化。

4 結(jié)語(yǔ)

經(jīng)過(guò)以上對(duì)屋蓋變形，屋架上、下弦桿內(nèi)力，支座腹桿內(nèi)力、屋架支座端桿內(nèi)力的分析，可以得到如下的結(jié)論:1)溫度變化對(duì)于大跨屋架結(jié)構(gòu)的變形起顯著作用，溫度效應(yīng)的作用不可忽視，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，要充分考慮結(jié)構(gòu)的溫度效應(yīng)，提高結(jié)構(gòu)在正常使用情況下的可靠性要求。2)屋架在荷載組合下，溫升工況為不利工況，溫降工況為有利工況。3)各構(gòu)件在溫度作用下的最大內(nèi)力均發(fā)生在靠近山墻處的1軸，2軸，11軸，12軸這四榀屋架上，因此在設(shè)計(jì)中應(yīng)保證構(gòu)件截面具有足夠的安全儲(chǔ)備;而對(duì)于其余榀屋架構(gòu)件，考慮到其內(nèi)力在溫度工況下較小，可在截面設(shè)計(jì)中進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

[1] 北京金土木軟件技術(shù)有限公司．SAP2000中文版使用指南[M］．第2版．北京:人民交通出版社，2012．

[2] 王鐵夢(mèng)．工程裂縫控制[M］．北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，1997．

[3] 王鐵夢(mèng)．工程結(jié)構(gòu)裂縫控制——“抗與放”的設(shè)計(jì)原則及其在“跳倉(cāng)法”施工中的應(yīng)用[M］．北京:中國(guó)建筑出版社，1997．