李敏峰 李 穎 馬丁紅
(1.河北建筑工程學(xué)院土木系,河北 張家口075024;2.北方工程設(shè)計研究院建筑工程設(shè)計五所,河北 石家莊050000;3.蘭州交通大學(xué)土木工程學(xué)院,甘肅 蘭州730070)
在橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計中,關(guān)于橋臺的選型可根據(jù)主梁的跨徑、路基的填土高度、橋臺位置地質(zhì)情況的不同而采取不同的形式.常見的橋臺形式有重力式橋臺,輕型橋臺,框架式橋臺和組合式橋臺[1].隨著公路和鐵路建設(shè)標(biāo)準和等級的提高,高速鐵路和公路中的橋梁結(jié)構(gòu)的形式在寬度上逐漸增大,使得橋臺的選型成為橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計中需要進一步思考的問題.目前在工程實際當(dāng)中,空心橋臺已有使用.
當(dāng)雙線鐵路并行時,橋臺的橫向尺寸均較大,隨之橋臺自重及圬工數(shù)量也會增大.為減少橋臺自重并節(jié)約圬工,臺身可采用空心截面.而空心橋臺的優(yōu)越性在于充分利用了混凝土和鋼筋的材料性能,進而可以節(jié)省材料,并能減輕自重,減少圬工,降低對地基承載力的要求[2].因此在進行雙線橋臺設(shè)計時,U型橋臺適用于填土高度較低的橋臺;而T型空心橋臺適用于填土高度較高的橋臺.
本文結(jié)合各種形式的橋臺的適用范圍,選擇U型橋臺這一適用于橋面較寬情況的橋臺與T型空心橋臺進行分析比較;通過對具有相近輪廓尺寸的T型空心橋臺和U型橋臺進行設(shè)計和檢算,隨著臺后填土高度的增加,比較驗證空心橋臺在高橋臺情況下具有自重更小,對地基承載力要求更低的優(yōu)點,進而探討T型空心橋臺相對U型橋臺的適用性.
Ⅰ級雙線鐵路上的直線橋,線間距取為5.6~6.0 m,跨度為16 m的鋼筋混凝土組合式箱梁,橋臺材料臺身和基礎(chǔ)采用C20混凝土,容重γ均為23 k N/m3,E=2.55×104MPa,[σ]=7.8 MPa;臺帽及背墻采用C25混凝土.基礎(chǔ)的入土深度為1 m,基底以上土的重度γ=17 k N/m3,硬質(zhì)巖石地基,基本承載力為[σ]=1.5 MPa~3 MPa.設(shè)計荷載為中-活載.
橋臺頂帽及其前墻構(gòu)造要求橫向?qū)挾冗_10.2 m~11 m,兩片箱梁邊支座橫向中心距8.1 m~8.5 m;橋臺后墻構(gòu)造要求寬度可取為8 m左右,擬采用T型空心橋臺.該空心橋臺設(shè)計的基本構(gòu)思是:將2個單線T形橋臺進行組合形成臺身,再通過頂帽及臺后擋板將臺身形成一個閉合箱形截面;臺長根據(jù)T型橋臺標(biāo)準圖確定.為保證設(shè)計和計算所得結(jié)果的可比性,U型橋臺的尺寸擬定與T型空心橋臺的尺寸相近[3-6].
設(shè)計T型橋臺和U型橋臺構(gòu)造如圖所示:
圖1 T型空心橋臺構(gòu)造(單位:cm)
圖2 U型橋臺構(gòu)造(單位:cm)
1)橋臺類型:U型和T形空心橋臺.
2)填土高度:4 m~12 m.
針對U型橋臺和T形空心橋臺在填土高度變化時,進行自重、臺底和基底的應(yīng)力及偏心、傾覆和滑動穩(wěn)定性的對比分析.
隨著臺后填土高度的增大,T型空心橋臺臺身和基礎(chǔ)沿臺長方向的尺寸都會改變;U型橋臺除臺身和基礎(chǔ)沿橋臺臺長方向的尺寸會改變外,臺身翼墻橫橋向的尺寸也會改變.兩類橋臺尺寸參數(shù)如表1.
1)垂直荷載:線路設(shè)備(q=150 k N/m)、
橋跨自重、臺頂和臺身自重、基礎(chǔ)自重、覆土自重、橋跨活載支座反力等.
2)活載及其布置
設(shè)計活載采用中-活載;對于橋臺的臺底和基底應(yīng)力及偏心檢算,應(yīng)該按照前端和后端分別進行.直線橋臺活載布置形式有以下幾種;橋臺的前端的應(yīng)力和偏心檢算采用活載布置I,臺底和基底后端的應(yīng)力檢算采用活載布置II,臺底和基底后端的偏心采用活載布置III;橋臺及其基礎(chǔ)的穩(wěn)定性檢算采用活載布置情況Ⅳ.
表1 不同填土高度下橋臺尺寸及參數(shù)(單位:m)
圖3 活載布置示意(單位:m)
3)列車制動力(或牽引力)和土壓力的計算按照規(guī)范要求計算.
在進行臺底截面的應(yīng)力計算時,使橋臺所受的全部荷載均簡化至臺尾在基頂面上投影點A上;進行基底截面應(yīng)力檢算時,基底以上全部荷載均簡化至臺后基底邊中心A'處,如圖1和圖2.
參考規(guī)范[7-8]中計算橋臺臺底與基底應(yīng)力,偏心及穩(wěn)定性系數(shù)的公式對兩種橋臺的相應(yīng)參數(shù)進行計算,并計算相應(yīng)的參數(shù)容許值,然后對計算結(jié)果進行分析.
根據(jù)上述荷載、應(yīng)力、偏心和穩(wěn)定性的計算原理進行計算,得到相應(yīng)值的計算結(jié)果,對其進行整理和分析如下.
1)自重
兩種橋臺自重隨填土高度變化如圖4所示.由圖可知:當(dāng)填土高度H<6 m時,T型空心橋臺的自重比U型橋臺的自重大;當(dāng)填土高度H≥6 m時,T型空心橋臺的自重比U型橋臺的自重小,且其橋臺的自重隨填土高變化的增長率U型橋臺明顯比T型空心橋臺要大.
2)應(yīng)力結(jié)果分析
橋臺臺底和基底截面應(yīng)力由主力組合控制.
運用公式(1)~(3)計算得到兩種橋臺的臺底和基底應(yīng)力,并將隨填土高度變化的應(yīng)力計算結(jié)果繪于圖5.
應(yīng)力的計算結(jié)果表明:兩種橋臺的臺底和基底最大應(yīng)力值均滿足σ≤[σ]的要求.由圖中可知,兩種橋臺臺底應(yīng)力和基底應(yīng)力均隨填土高度增大而增大,且變化的規(guī)律相似.隨著填土高度的增大,臺底、基底前端和后端最大應(yīng)力值,U型橋臺均大于T型空心橋臺.其中,臺底和基底前端最大應(yīng)力的增長率U型橋臺要大于T型空心橋臺;但其后端最大應(yīng)力值的增長率U型橋臺與T型空心橋臺相近.
3)臺底和基底偏心分析
橋臺臺底、基底的合力偏心檢算由主力加附加力組合控制.
運用公式(4)~(6)計算臺底和基底的偏心值,并將隨填土高度變化的臺底和基底偏心計算結(jié)果繪于圖6,圖7.
圖5 臺底、基底應(yīng)力隨填土高度變化曲線
圖6 臺底前端、后端偏心值隨填土高度變化曲線
圖7 基底前端、后端偏心值隨填土高度變化曲線
從圖中可知,當(dāng)填土高度H由4 m增至12 m時,兩種橋臺的臺底和基底的前、后端的偏心計算值均增大,但變化率較?。浑S著臺后填土高度的增大,臺底和基底的前、后端偏心容許值的增大率遠大于計算值的增大率.
4)穩(wěn)定性分析
運用公式(7)~(8)計算兩種橋臺的傾覆和滑動穩(wěn)定系數(shù)值,并將其隨填土高度變化的曲線繪于圖8中.
穩(wěn)定性系數(shù)結(jié)果表明:隨著臺后填土高度的增大,T型空心橋臺的傾覆穩(wěn)定性系數(shù)均大于1.5;滑動穩(wěn)定性系數(shù)均大于1.3,并且逐漸趨于穩(wěn)定;U型橋臺的傾覆穩(wěn)定性系數(shù)恒大于1.5且趨勢上升;滑動穩(wěn)定性系數(shù)均大于1.3,但趨勢下降,隨著填土高度的繼續(xù)增大,其滑動穩(wěn)定的安全儲備越來越小.
圖8 傾覆和滑動穩(wěn)定系數(shù)隨填土高度變化曲線
根據(jù)以上討論:
1)從兩種橋臺的自重分析可知:隨著臺后填土高度的增大,U型橋臺比T型空心橋臺的自重增長率明顯要大.這充分說明了隨著填土高度的進一步增大,T型空心橋臺會更加顯現(xiàn)出自重小的優(yōu)點.
2)從臺底和基底的應(yīng)力分析可知:基底前端應(yīng)力的最大值T型空心橋臺為359.54 kPa,可以選擇中密或密實的粗砂土層作為持力層;U型橋臺為966.38 k Pa,需要選擇密實的卵石土層作為持力層,但在填土高度大于10 m時,基底出現(xiàn)了拉應(yīng)力,需選擇巖層作為持力層.這進一步說明了T型空心橋臺比U型橋臺對地基承載力的要求要低.
3)從臺底和基底的偏心分析可知:隨填土高度的增加,兩中橋臺的臺底和基底偏心的增長率要小于相應(yīng)容許偏心的增長率,可以確定二者的偏心恒保持在允許范圍.
4)從穩(wěn)定性分析可知:隨填土高度的增大,T型空心橋臺和U型橋臺的傾覆穩(wěn)定系數(shù)均呈增長的趨勢,滑動穩(wěn)定系數(shù)逐漸減小,安全儲備逐漸降低.
總之,通過對T型空心橋臺和U型橋臺的自重、臺身和基礎(chǔ)強度、偏心和基礎(chǔ)穩(wěn)定性的計算和綜合比較,得到如下結(jié)論:當(dāng)臺后填土高度4 m≤H<6 m時,采用U型橋臺更為合適;當(dāng)臺后填土高度6 m≤H≤12 m時,采用T型空心橋臺更為合適.
在雙線鐵路直線橋梁的設(shè)計中,尤其是在臺后填土較高時,可以優(yōu)先考慮選擇空心橋臺這種橋臺類型.當(dāng)基底應(yīng)力和偏心檢算不滿足規(guī)范要求時,還可以考慮用樁基代替淺基礎(chǔ),以確保橋臺基礎(chǔ)的承載能力、穩(wěn)定和沉降控制要求.
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