鄧 姣
(柳州乘龍專用車有限公司,廣西 柳州 545006)
MPV車橋是貨運(yùn)汽車中常見的車橋種類之一。傳統(tǒng)的橋殼毛坯,大多數(shù)是通過鑄造出來的,而MPV車橋橋殼,是通過板料沖壓成兩個(gè)半殼組焊起來,再把各個(gè)附件和加強(qiáng)圈及兩頭的軸管焊接上去,這樣形成一個(gè)完整車橋,如圖1所示。
圖1 車橋
不同種類的車橋的外形,大體都差不多,主要在于尺寸大小上和附件的樣式不同而已。本文以MPV橋殼琵琶孔端面的粗鏜、精鏜時(shí)的工序?yàn)槔?,運(yùn)用六點(diǎn)定位原則,探討實(shí)際生產(chǎn)中類似車橋的定位夾緊要點(diǎn)。
圖2所示為MPV橋殼琵琶孔端面的粗鏜、精鏜時(shí)的模擬工作平臺(tái)。
圖2 橋殼加工平臺(tái)
橋殼兩端軸管通過專機(jī)進(jìn)行校正,選用已加工的軸管表面,作為工序加工的定位基準(zhǔn),可使定位基準(zhǔn)與設(shè)計(jì)基準(zhǔn)重合,避免基準(zhǔn)不重合誤差。由于定位基準(zhǔn)為兩外圓柱表面,因此在選擇定位元件時(shí),采用常用的定心定位元件——雙短V形塊,即可以限定工件的4個(gè)自由度(即Y、Z軸方向上的移動(dòng)和Y、Z軸的轉(zhuǎn)動(dòng))。
工件還剩下2個(gè)自由度(即X方向上的移動(dòng)和X軸的轉(zhuǎn)動(dòng)),由于工件的形狀和結(jié)構(gòu)都比較特殊,中間的琵琶孔的位置與兩頭的軸管的位置尺寸關(guān)系不大,即不能以兩頭的軸管來定位;而其他的附件是鑄造出來的,沒有精基準(zhǔn)面,而且其位置與中間的琵琶孔的位置誤差較大,所以要實(shí)現(xiàn)工件剩下的2個(gè)自由度(即X方向上移動(dòng)和X 軸的轉(zhuǎn)動(dòng))的限定,都必須以工件中間的琵琶孔來確定。對(duì)于中間的琵琶孔來說,由于孔的直徑比較大,經(jīng)過分析,可以通過以下方案來定位:
在琵琶孔的X方向采用一個(gè)自動(dòng)伸縮定心裝置,來使其工件在X方向上的移動(dòng),而在琵琶孔端面Y方向上距離最遠(yuǎn)的兩點(diǎn)處,運(yùn)用一個(gè)平面來進(jìn)行校平,如圖3所示。
圖3 六點(diǎn)定位方案示意圖
這樣工件的6個(gè)自由度都可以有效地限定。
工件定位造成的加工面,相對(duì)其工序基準(zhǔn)的位置誤差,簡(jiǎn)稱為定位誤差。在加工時(shí),夾具相對(duì)刀具及切削形成運(yùn)動(dòng)的位置,經(jīng)調(diào)定后不再變動(dòng)。因此,可以認(rèn)為加工面的位置是固定的。在這種情況下,加工面對(duì)其工序基準(zhǔn)的位置誤差,必然是工序基準(zhǔn)的位置變動(dòng)所引起的。所以定位誤差,也就是工件定位時(shí)工序基準(zhǔn)(一批工件的)沿加工要求方向上的位置變動(dòng)量。
橋殼體在V形塊上定位時(shí),以外圓柱面與平面相接觸。因此,定位基準(zhǔn)中心在V形塊的對(duì)稱面上,則定位基準(zhǔn)在水平方向上的位移為零。
在垂直方向上(如圖4所示)。
圖4 形塊定位誤差計(jì)算
由圖4可知,因工件外圓有制造誤差,致使定位基準(zhǔn)相對(duì)于在夾具中的理想位置產(chǎn)生位移,其值為
加工過程中必須保證
其中,
ΔY為基準(zhǔn)位移誤差;
α為V形塊夾角,α=90°;
TD為定位外圓柱直徑公差,TD=-0.1 mm;
加工誤差δ=0.2 mm。
所以
滿足加工要求。
粗鏜時(shí)的切削力,比精鏜時(shí)的切削力大得多,查表計(jì)算出粗鏜琵琶孔端面的切削力。
加工材料為45鋼,硬度σb=650 MPa;
工件尺寸 寬度ae=40 mm,為一個(gè)圓環(huán),如圖5所示。
圖5 工件圖
加工要求:用標(biāo)準(zhǔn)硬質(zhì)合金端銑刀銑削,加工余量h=4 mm;
機(jī)床為VMC1690加工中心。
根據(jù)《切削用量簡(jiǎn)明手冊(cè)》,選擇YT15硬質(zhì)合金刀片;
銑削深度ap≤4 mm時(shí),
端銑刀的直徑d0=63 mm,ae=40 mm,齒數(shù)Z=4;
選擇 kr=60°;
刀具轉(zhuǎn)速 n=2 000 r/min。
(1)銑削深 ap=h=4 mm;
(2)每齒進(jìn)給量 fz=0.09~0.18 mm/z,
因采用不對(duì)稱端銑,取fz=0.18 mm/z。
按以下公式計(jì)算銑削時(shí)切削力
式中kFc為切削條件改變時(shí),切削力修正系數(shù)。
通過查表,公式中的系數(shù)及指數(shù)得
最后計(jì)算得
工件在夾具里定位正確及準(zhǔn)確與否,是關(guān)系到能否保證加工品質(zhì)的重要問題。
如果只解決定位問題,還是不能保證加工的正常進(jìn)行,因?yàn)楣ぜ诩庸み^程受切削力、慣性力與重力等影響,會(huì)導(dǎo)致工件變形,從而影響工件的加工品質(zhì);又如果工件不夾緊、或夾而不緊、或夾而過緊,以及夾緊機(jī)構(gòu)不合理等,均將影響工件加工多、快、好、省地進(jìn)行。因此,工件的夾緊,也是保證加工精度的一個(gè)十分重要的問題(如圖6所示)。
圖6 V形塊上夾緊力分析
橋殼上作用力P1,為拉動(dòng)上推力桿支座機(jī)構(gòu)時(shí)氣缸拉力,由于橋殼體是有雙V形塊定位的,因此每端的作用力為氣缸拉力的一半,所以
在力P1的作用下,橋殼體有沿V形塊左斜面滑出的趨勢(shì),在夾緊力W的作用,V形塊工作表面給予橋殼體的反作用力為
N在水平方向的分力為
由反作用力N產(chǎn)生的摩擦力F在水平方向上的分力為
防止橋殼體沿V形塊斜面滑出的靜力平衡條件為
式中,
N為V形塊工作表面給予橋殼體的反作用力,N;
F為摩擦力,N;
W為夾緊力,N;
P1為液壓缸拉力,N;
a為V形塊工作面夾角(°),α=90°;
f1為夾緊件與工件間的摩擦系數(shù);
f2為工件與定位件間的摩擦系數(shù),取0.15。
由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》查得,鋼與鋼接觸時(shí)的靜摩擦系數(shù)為0.15,即
將各數(shù)據(jù)代入
得
計(jì)算出理論的夾緊力,再乘以安全系數(shù)K,作為實(shí)際的夾緊力。
安全系數(shù)K可以按下式計(jì)算
式中,
K1為一般安全系數(shù),考慮增加夾緊的可靠性和因工件的材料性質(zhì)及余量不均勻等引起的切削力的變化。一般取K1=1.5~2,選用K1=1.8;
K2為加工性質(zhì)系數(shù),粗加工取K2=1.2,精加工取K2=1;
K3為刀具鈍化系數(shù),考慮刀具磨鈍后,切削力增大,一般取K3=1.1~1.3,選用K3=1.2;
K4為斷續(xù)切削系數(shù),斷續(xù)切削時(shí)取K4=1.2,連續(xù)切削時(shí),取K4=1.0。
所以,實(shí)際夾緊力W為
VMC1690加工中心選用液動(dòng)夾緊的方式,使橋殼體固定并保證正確的加工位置,液壓的額定壓力為5 MPa,計(jì)算液壓缸推力F時(shí),可以以最危險(xiǎn)的情況下來考慮,即為橋殼體在加工時(shí)受到切削的最大力,所以
(1)確定液壓缸內(nèi)徑D。由
得
由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》(液壓傳動(dòng))查出,選用內(nèi)徑D=40 mm,活塞內(nèi)徑d=18mm的旋轉(zhuǎn)夾緊液壓缸,即可以滿足要求。
(2)確定液壓缸長(zhǎng)度。液壓缸的長(zhǎng)度由最大工作行程確定,一般不超過其內(nèi)徑的20倍。根據(jù)氣缸內(nèi)徑D=40 mm,由《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》(液壓傳動(dòng))查出,因此時(shí)所需要液壓缸的工作行程為20 mm,則氣缸的長(zhǎng)度為60 mm。其型號(hào)為QGHJ40×20ZB。
本文以MPV車橋?yàn)槔?,通過對(duì)其定位方案分析、定位誤差分析,計(jì)算定位誤差、估算切削力以及定位原件V型塊夾緊工件所需的夾緊力的計(jì)算,確定所需要液壓缸的工作行程為20 mm,氣缸的長(zhǎng)度為60 mm,型號(hào)為QGHJ40×20ZB,使整個(gè)工序得以進(jìn)行。
[1]哈爾濱工業(yè)大學(xué),上海工業(yè)大學(xué).機(jī)床夾具設(shè)計(jì)[M].上海:上??茖W(xué)技術(shù)出版社,1996.
[2]白成軒.機(jī)床夾具設(shè)計(jì)新原理[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1997.
[3]《金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)》編寫組.金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)[M].上海:上??茖W(xué)技術(shù)出版社,1979.