楊麗俠,張玉成,張鄒鄒,趙 瑛,張 衡,宋長(zhǎng)文
(西安近代化學(xué)研究所,陜西 西安 710065)
易損性是指火炸藥由于事故(碰撞)、嚴(yán)酷環(huán)境(火災(zāi))或敵方的攻擊(沖擊波或高速破片)而發(fā)生意外的敏感程度和產(chǎn)生爆炸作用劇烈程度的綜合[1]。因刺激源不同,發(fā)射裝藥的易損性響應(yīng)也不同。為了評(píng)判其易損性響應(yīng),世界各國(guó)建立了不同的模擬試驗(yàn)裝置和方法[2-7]。美軍標(biāo)[2]規(guī)定使用快速烤燃、慢速烤燃、子彈撞擊、破片撞擊、殉爆試驗(yàn)、空心裝藥射流和熱破片撞擊共7種刺激源試驗(yàn),來(lái)評(píng)判戰(zhàn)場(chǎng)環(huán)境下彈藥的易損性。英美等國(guó)研究認(rèn)為[8-9],在眾多危險(xiǎn)性刺激中,最嚴(yán)厲的刺激是空心裝藥射流撞擊,并將這種刺激作為一種篩選工具用來(lái)篩選評(píng)價(jià)發(fā)射藥配方。
為了建立我國(guó)發(fā)射藥易損性試驗(yàn)方法和判據(jù),本試驗(yàn)研究了4種典型發(fā)射裝藥在射流撞擊下的響應(yīng)特性,通過(guò)測(cè)量沖擊波壓力值,觀察底見證板及反應(yīng)現(xiàn)象等表征發(fā)射裝藥的易損特性,分析裝藥約束條件、尺度效應(yīng)等對(duì)響應(yīng)的影響規(guī)律,并對(duì)現(xiàn)役發(fā)射藥射流撞擊響應(yīng)評(píng)價(jià)和排序。為篩選現(xiàn)役發(fā)射藥、促進(jìn)低敏感發(fā)射藥的研究提供技術(shù)依據(jù)。
空心裝藥射流源為西安近代化學(xué)研究所研制的Φ50mm 標(biāo)準(zhǔn)射流源,主裝藥為聚黑-16;密度1.73g/cm3;爆速約8 390m/s,能量為360m3/μs2,藥型罩直徑50mm,錐角60°。4種發(fā)射藥配方組分及火藥力見表1。
表1 4種發(fā)射藥配方組分及火藥力Table 1 Ingredient and impetus of the four gun propellants
發(fā)射裝藥樣彈主要模擬我國(guó)中小口徑火炮彈藥的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)、藥室容積、裝填密度、殼體材料和厚度等,因此,試驗(yàn)采用兩種約束條件,強(qiáng)約束條件模擬金屬藥筒結(jié)構(gòu),45 號(hào)鋼密閉圓柱桶,Φ82mm×281mm,厚度為3mm,上蓋設(shè)計(jì)有薄弱處,可模擬制式彈的拔斷力;弱約束為可燃藥筒結(jié)構(gòu),密封圓柱桶,殼體材料為NC,厚度約2mm,裝藥量為1kg和2.5kg兩種。試驗(yàn)時(shí),將藥型罩置于被試樣品側(cè)面,距離為100mm(2 倍射流源直徑),底面放置1塊300mm×300mm×12mm 的鋼質(zhì)見證板。兩支壁面壓力傳感器(瑞士Kistler公司生產(chǎn))布置在距離樣品中心3.8m 處,用于測(cè)量沖擊波壓力曲線,由雷管引爆空心裝藥,產(chǎn)生射流撞擊發(fā)射裝藥樣彈。
將4種發(fā)射藥裝于可燃?xì)んw(弱約束),射流撞擊試驗(yàn)結(jié)果見圖1。由圖1可看出,單基藥(1kg)在金屬射流粒子的沖擊下底見證板發(fā)生了半球形彎曲變形,其中部凹坑拱高約為9cm,可燃?xì)んw被炸成碎片,沖擊波峰壓值為68.5kPa;太根藥(1kg)反應(yīng)后其見證板也發(fā)生了彎曲變形,凹坑拱高約7cm,殼體炸成碎片,沖擊波峰壓值為61.5kPa;硝基胍藥(1kg)在射流粒子沖擊后,試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)反應(yīng)明顯,底見證板嚴(yán)重彎曲,并形成剪切孔,孔的周圍有大面積灼燒痕跡,現(xiàn)場(chǎng)有碎末狀殼體殘骸,沖擊波峰壓值為92.5kPa;硝胺藥(1kg)受射流沖擊后,現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)明顯加劇,底見證板整體卷曲,樣彈底部剪切穿出圓形孔,周圍有撕裂狀,試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)有碎末狀藥筒殘骸,沖擊波峰壓為117.5kPa,4種發(fā)射藥樣彈射流撞擊后均未發(fā)現(xiàn)殘藥。根據(jù)沖擊波峰壓、見證板及試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)綜合分析,發(fā)射裝藥射流反應(yīng)的劇烈程度取決于發(fā)射藥配方,響應(yīng)由弱到強(qiáng)的排序?yàn)樘?、單基藥、硝基胍藥和硝胺藥,在太根藥配方中低敏感的太根可降低發(fā)射藥射流撞擊的易損性。
圖1 弱約束裝藥射流撞擊后底見證板Fig.1 Witness plates in feeble restrict condition under shaped charge jet impact
將藥粒置于45號(hào)鋼殼體內(nèi)(強(qiáng)約束),射流撞擊試驗(yàn)結(jié)果見圖2。單基藥(1kg)射流沖擊后,底見證板半球形彎曲,中部凹坑深度約為6~7cm,距爆心1.5m 范圍內(nèi)見到多個(gè)小鋼片,端蓋位于爆心1m處,5m 處撿到較大鋼碎片,沖擊波峰壓值為56kPa,試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)未見到殘藥;太根藥的底見證板凹坑為4~5cm,距爆心2.5m 處見到碎鋼片,6m 處撿到剪切的頂端蓋,并發(fā)現(xiàn)了殘藥藥粒,沖擊波峰壓值為50.5kPa;硝基胍藥的底見證板剪切穿出不規(guī)則圓孔,有大面積灼燒痕跡,現(xiàn)場(chǎng)見2cm2左右碎鐵片,碎片最遠(yuǎn)飛至50m 處,未見殘藥,沖擊波峰壓值為78kPa;硝胺藥的底見證板穿孔直徑約為12cm,呈撕裂狀,鐵片多個(gè),約1.2×2.0cm,沖擊波峰壓值為94kPa,無(wú)殘藥。綜合分析強(qiáng)約束下的沖擊波峰壓、見證板的凹坑深度、穿孔及變形、金屬殼體碎片大小等,約束條件對(duì)發(fā)射裝藥射流刺激有影響,射流穿透金屬殼體后會(huì)衰減其撞擊速度,減弱對(duì)裝藥的沖擊,如強(qiáng)約束下4種發(fā)射藥的沖擊波峰壓均比弱約束下減少10~20kPa,但不影響其射流撞擊響應(yīng)由弱到強(qiáng)的排序。
參照美軍標(biāo)MIL-STD-2105C 危險(xiǎn)性評(píng)估試驗(yàn)判據(jù)[2],受到射流撞擊后金屬殼體破裂成碎片,見證板明顯凹坑變形,但未穿孔,為爆炸反應(yīng);樣品受到射流撞擊后金屬殼體破碎成小碎片,見證板塑性穿孔變形,可能有殘藥,為部分爆轟反應(yīng)類型。因此,根據(jù)弱、強(qiáng)約束下發(fā)射裝藥射流撞擊的試驗(yàn)結(jié)果,單基藥和太根藥發(fā)生了爆炸反應(yīng);硝基胍藥和硝胺藥的反應(yīng)類型為部分爆轟;4種發(fā)射裝藥在強(qiáng)弱約束下的反應(yīng)類型一致,無(wú)論模擬金屬藥筒裝藥的強(qiáng)約束,還是可燃藥筒裝藥的弱約束,均不影響對(duì)發(fā)射藥易損性反應(yīng)類型的評(píng)價(jià)。
圖2 強(qiáng)約束裝藥射流撞擊后底見證板Fig.2 Witness plates in strong restrict condition under shaped charge jet impact
以中小口徑和海軍艦炮為背景,選用裝藥量為1kg的試驗(yàn)樣彈,為擴(kuò)大應(yīng)用范圍,將2.5kg單基藥和太根藥分別裝于可燃?xì)んw內(nèi),射流撞擊試驗(yàn)結(jié)果見圖1。圖1結(jié)果表明,單基藥受射流撞擊后底見證板嚴(yán)重變形,凹坑深度為9~11cm,有明顯灼燒痕跡,現(xiàn)場(chǎng)見到碎末狀藥殼殘骸,呈扇形分布于6m 范圍內(nèi),未見殘藥,沖擊波峰壓值為60kPa;太根藥見證板中部凹坑深度約為7cm,殼體粉碎,8m處撿到有破碎的藥粒,殘藥內(nèi)孔徑變大,呈部分燃燒。在1kg和2.5kg條件下,兩種發(fā)射藥的易損性響應(yīng)劇烈程度相當(dāng),同屬爆炸反應(yīng)類型,分析說(shuō)明該射流源撞擊可使1kg單基藥發(fā)生爆炸反應(yīng),增加裝藥量未使反應(yīng)機(jī)理改變從而導(dǎo)致反應(yīng)速率劇增,也未改變反應(yīng)類型,因此在公斤級(jí)藥量下,尺度效應(yīng)對(duì)射流撞擊下發(fā)射裝藥反應(yīng)類型的影響不明顯。
(1)在特定的空心裝藥射流刺激下,4種典型發(fā)射裝藥均發(fā)生較為強(qiáng)烈的反應(yīng),由弱到強(qiáng)的排序?yàn)樘帯位?、硝基胍藥和硝胺藥。其反?yīng)類型依次為爆炸、爆炸、部分爆轟和部分爆轟。
(2)約束條件對(duì)發(fā)射裝藥射流刺激有影響,射流穿透金屬殼體后衰減其撞擊速度,會(huì)減弱對(duì)裝藥的沖擊,但不改變反應(yīng)類型;試驗(yàn)評(píng)價(jià)發(fā)射藥的易損性響應(yīng),起主導(dǎo)作用的仍然是發(fā)射藥配方本身。
(3)在公斤級(jí)藥量下,尺度效應(yīng)未改變發(fā)射藥反應(yīng)機(jī)理使反應(yīng)速率劇增,也未改變反應(yīng)類型。
[1]王澤山.火炸藥理論與實(shí)踐[M].北京:中國(guó)北方化學(xué)工業(yè)總公司,2001:326-327.
[2]MIL-STD-2105C,Hazard Assessment Tests For Non-Nuclear Muni-tion[S].2003.
[3]楊麗俠,張鄒鄒,劉來(lái)東.發(fā)射裝藥熱刺激下的易損性響應(yīng)試驗(yàn)研究[J].火炸藥學(xué)報(bào),2008,31(3):71-74.
YANG Li-xia,ZHANG Zou-zou,LIU Lai-dong.experimental study on vulnerability response of propelling charge to thermal stimuli[J].Chinese Journal of Explosives and Propellants,2008,31(3):71-74.
[4]王建靈,俞統(tǒng)昌,郭煒.一種射流源和炸藥射流感度的研究[J].爆炸與沖擊,2007,27(4):370-374.
WANG Jian-ling,YU Tong-chang,GUO Wei.studies on a shaped charge jet and jet sensitivity of explosives[J].Explosion and Shock Waves,2007,27(4):370-374.
[5]張鄒鄒,楊麗俠,劉來(lái)東,等.子彈撞擊對(duì)發(fā)射藥易損性響應(yīng)影響研究[J].含能材料,2011,19(6):715-719.
ZHANG Zou-Zou,YANG Li-xia,LIU Lai-Dong,et al.Vulnerabile response of gun propellant by bullet impact test[J].Chinese Journal of Energetic Materials,2011,19(6):715-719.
[6]Doolan C.A two-stage light gas gun for the study of high speed impact in propellants[R].[s.n.]:DSTO Aeronautical and Maritime Research Laboratory,2001.
[7]申春迎,向永,代曉淦,等.高聚物黏結(jié)炸藥的沖塞試驗(yàn)研究[J].火炸藥學(xué)報(bào),2010,33(2):29-32.
SHEN Chun-ying,XIANG Yong,DAI Xiao-gan,et al.study on the spigot tests of polymer bonded explosive[J].Chinese Journal of Explosives and Propellants,2010,33(2):29-32.
[8]Leach C,Kelly J.Factors affecting the vulnerability of composite LOVA gun propellants[C]//Insensitive Munitions & Energetic Materials Technology Symposium.Arlington:NDIA,2000.
[9]Brithwaite P.The promise of energetic TPE gun propellant from notebook to full scale verification[C]//NDIA 37th Annual Gun and Ammunition Symposium.San Diego:NDIA,2002.