田 書， 王曉衛(wèi)， 王娟娟

(河南理工大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院， 焦作 454000)

小電流接地系統(tǒng)輸電線路故障定位新方法①

田 書， 王曉衛(wèi)， 王娟娟

(河南理工大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院， 焦作 454000)

在分析小電流接地系統(tǒng)單相接地故障暫態(tài)零模功率特性的基礎(chǔ)上，提出了一種利用暫態(tài)零模功率求取相關(guān)系數(shù)進(jìn)行故障定位的方法。該方法利用故障點(diǎn)上游或下游兩檢測(cè)點(diǎn)的暫態(tài)零模功率波形相似度高，相關(guān)系數(shù)值接近于1；而故障點(diǎn)兩側(cè)檢測(cè)點(diǎn)的暫態(tài)零模功率波形差異較大、相關(guān)系數(shù)值小這一特征，將相鄰兩檢測(cè)點(diǎn)求得的相關(guān)系數(shù)值與事先設(shè)置好的閾值做比較，若大于閾值即判為非故障區(qū)段，若小于閾值則判為故障區(qū)段。該方法原理簡(jiǎn)單，工程實(shí)用性強(qiáng)。另外，通過(guò)數(shù)字仿真試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)也驗(yàn)證了該方法的正確性。

暫態(tài)零模功率； 相關(guān)系數(shù)； 故障定位； 小電流接地系統(tǒng)

近年來(lái)，高壓輸電線路的故障定位研究工作取得了較大發(fā)展，已研制出定位裝置，并在電網(wǎng)中得到了推廣使用[1]。但配電網(wǎng)的故障定位問(wèn)題，長(zhǎng)期以來(lái)卻未能得到很好解決。

目前，隨著人們對(duì)供電質(zhì)量要求的提高，配電網(wǎng)絡(luò)的故障定位研究工作日趨活躍[2，3]。文獻(xiàn)[4]利用零模、線模行波的傳輸時(shí)間差和零模波頭的Lipschitz指數(shù)隨傳輸距離變化的規(guī)律，通過(guò)小波的時(shí)頻分析能力和BP神經(jīng)網(wǎng)路的強(qiáng)非線性擬合能力，提出了一種故障定位算法，但該算法是基于工頻熄弧理論進(jìn)行的仿真實(shí)驗(yàn)，實(shí)際應(yīng)用中還有待于進(jìn)一步完善。文獻(xiàn)[5]利用故障暫態(tài)電壓、電流特征頻段內(nèi)分量計(jì)算出無(wú)功功率，并根據(jù)故障點(diǎn)前后暫態(tài)無(wú)功功率方向的不同而確定故障區(qū)段。但該方法由于難以確定最佳檢測(cè)點(diǎn)的位置和特征頻帶的范圍，因而影響了其故障定位的質(zhì)量。文獻(xiàn)[6]通過(guò)求取相鄰饋線遠(yuǎn)方終端FTU(feeder terminal unit)檢測(cè)到的暫態(tài)零模電流的相關(guān)系數(shù)來(lái)確定故障區(qū)段，該方法可利用現(xiàn)有的FTU裝置，且原理簡(jiǎn)單，工程適用性強(qiáng)，但此方法在線路末端故障且為高阻接地時(shí)，難以檢測(cè)到暫態(tài)零模電流信號(hào)，雖然文中提出了相應(yīng)的解決方案，但卻降低了該定位裝置的實(shí)時(shí)性和可靠性，需有待完善。

本文利用暫態(tài)零模功率信號(hào)在故障點(diǎn)上游或下游健全區(qū)段波形相似，在故障點(diǎn)兩側(cè)故障區(qū)段波形差異大這一特點(diǎn)，在借鑒文獻(xiàn)[6]定位原理簡(jiǎn)單這一優(yōu)點(diǎn)的基礎(chǔ)上，通過(guò)求取相鄰檢測(cè)點(diǎn)的相關(guān)系數(shù)并比較大小，大于閾值者，則判為健全區(qū)段；小于閾值者，則判斷為故障區(qū)段。

1 暫態(tài)零模功率特征分析

考慮線路傳輸過(guò)程中相間的電磁耦合現(xiàn)象，本文采用Karrenbauer變換將三相系統(tǒng)變?yōu)闆](méi)有耦合的模量系統(tǒng)。據(jù)文獻(xiàn)[7]得到的暫態(tài)零模電壓u0t、電流i0t表達(dá)式，可得出文后要分析的φ=0°與φ=90°時(shí)的暫態(tài)零模功率表達(dá)式為

(1)

cosφcosωnt)

(2)

P0t=u0ti0t

(3)

當(dāng)φ=0°時(shí)有

(4)

當(dāng)φ=90°時(shí)有

(5)

為了分析暫態(tài)零模功率在故障點(diǎn)前后的流向與波形特征，圖1為小電流接地故障零模網(wǎng)絡(luò)圖[8]。

由于單相接地故障發(fā)生時(shí)，系統(tǒng)將會(huì)產(chǎn)生暫態(tài)零模電壓與電流，暫態(tài)零模電壓在圖1中的A、B、C、D四個(gè)測(cè)量點(diǎn)的初始極性一致，且由于測(cè)量點(diǎn)間隔距離短，幅值相差不大，仿真試驗(yàn)也驗(yàn)證這一點(diǎn)。由此分析，暫態(tài)零模功率的初始極性以及幅值在一定程度上將直接由暫態(tài)零模電流來(lái)決定，由文獻(xiàn)[6～9]可知，當(dāng)單相接地故障發(fā)生時(shí)，在故障點(diǎn)將產(chǎn)生一個(gè)虛擬的電壓源，如圖1所示，在此電壓源的作用下，故障點(diǎn)至母線端的暫態(tài)零模功率流向?yàn)橛葿→A，且其大小為其他健全線路暫態(tài)零模功率之和；故障點(diǎn)至負(fù)荷端的暫態(tài)零模功率流向?yàn)镃→D，其大小為故障線路的暫態(tài)零模功率；健全線路的零模功率為由母線流向線路。對(duì)于具有多條出線的配電系統(tǒng)，故障點(diǎn)上游方向的線路總長(zhǎng)度(包括健全線路)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于下游，相應(yīng)的線路電感和對(duì)地分布電容也遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于后者。上游方向信號(hào)幅值大，暫態(tài)過(guò)程主諧振頻率低，而下游方向波形幅值小，頻率高，故障點(diǎn)上游與下游暫態(tài)零模功率含有不同的頻率成分，其波形差異較大。

圖1 接地故障零模網(wǎng)絡(luò)等效電路

根據(jù)以上分析，得出了故障點(diǎn)上游B測(cè)量點(diǎn)以及下游C測(cè)量點(diǎn)的暫態(tài)零模功率波形，如圖2所示?？梢钥闯?，故障點(diǎn)兩側(cè)B、C測(cè)量點(diǎn)的暫態(tài)零模功率初始極性相反且幅值存在較大差異，所以其波形相似程度低。另外，筆者在仿真時(shí)也證實(shí)了故障點(diǎn)上游A、B測(cè)量點(diǎn)的暫態(tài)零模功率波形相似程度極高(下游C、D測(cè)量點(diǎn)也具有這一特征)。

圖2 故障點(diǎn)兩側(cè)暫態(tài)零模功率波形

2 暫態(tài)零模功率相關(guān)系數(shù)故障定位方法

2.1 相關(guān)分析理論

相關(guān)函數(shù)能反映信號(hào)中每一頻率分量的綜合相位關(guān)系以及幅值信息，是描述隨機(jī)信號(hào)的重要統(tǒng)計(jì)數(shù)學(xué)特征。x(t)和y(t)是兩個(gè)能量有限的信號(hào)，它們的互相關(guān)函數(shù)可定義[10]為

(6)

式(6)表示信號(hào)x(t)與位移時(shí)間τ后另一個(gè)信號(hào)y(t-τ)的相似程度。各檢測(cè)點(diǎn)暫態(tài)零模功率并不是取無(wú)限大，可以看作各態(tài)遍歷平穩(wěn)隨機(jī)信號(hào)，用單個(gè)觀測(cè)到的時(shí)間歷程記錄信號(hào)的總體特征，式(6)可寫為

(7)

將相關(guān)函數(shù)表達(dá)式離散化，并取τ=0得

(8)

式中，N為采樣點(diǎn)數(shù)。

(9)

式中，ρ為相關(guān)系數(shù)，且|ρ|≤1。由以上相關(guān)函數(shù)的定義可以看到其涉及到兩個(gè)不同信號(hào)的相乘[11]，若兩信號(hào)波形相似程度高，則具有“放大”的功能；若兩信號(hào)相似程度低，則具有“縮小”的功能，但是這種關(guān)聯(lián)程度用絕對(duì)量來(lái)衡量并不方便、直觀。所以，對(duì)相關(guān)函數(shù)進(jìn)行歸一化后得到的相關(guān)系數(shù)便能直觀地反映這種相似程度，ρ越大，兩個(gè)信號(hào)波形越相似。當(dāng)ρ=1時(shí)，表明兩個(gè)信號(hào)完全相似，即兩個(gè)信號(hào)成正比且極性相同；ρ=-1時(shí)，則表示兩個(gè)信號(hào)成正比且極性相反。采用相關(guān)系數(shù)來(lái)檢測(cè)信號(hào)，可以很好地反映信號(hào)中每一頻率分量的綜合相位關(guān)系以及幅值信息，有效克服了僅依靠故障信號(hào)的單一信息來(lái)檢測(cè)故障的缺陷。

2.2 暫態(tài)零模功率相關(guān)系數(shù)定位原理

發(fā)生小電流接地故障時(shí)，故障點(diǎn)同側(cè)的相鄰兩檢測(cè)點(diǎn)檢測(cè)到的暫態(tài)零模功率信號(hào)波形基本相同，其相關(guān)系數(shù)值接近于1。故障點(diǎn)兩側(cè)的暫態(tài)零模功率信號(hào)波形相差較大，其相關(guān)系數(shù)值較小。

基于暫態(tài)零模功率的相關(guān)系數(shù)定位原理是將故障瞬間的兩相鄰測(cè)量點(diǎn)的暫態(tài)零模功率作為樣本信號(hào)，求取其相關(guān)系數(shù)，再與其他相鄰測(cè)量點(diǎn)求得的相關(guān)系數(shù)做比較，數(shù)值小者即為故障區(qū)段。那么此時(shí)式(9)將變?yōu)?/p>

(10)

式中：P01(n)、P02(n)為相鄰兩個(gè)測(cè)量點(diǎn)測(cè)得的暫態(tài)零模功率；n為采樣序列，采樣起始點(diǎn)n=0為故障發(fā)生時(shí)刻；N-1為暫態(tài)零模功率數(shù)據(jù)窗長(zhǎng)度。

為了避開穩(wěn)態(tài)分量，有效提取故障瞬間第一個(gè)周波內(nèi)暫態(tài)零模功率最為明顯的特征量，如初始極性、幅值大小等。本次仿真系統(tǒng)采樣頻率設(shè)為1 000 kHz，經(jīng)過(guò)多次試驗(yàn)分析對(duì)比，筆者確定故障發(fā)生時(shí)刻起1/20個(gè)工頻周期內(nèi)的數(shù)據(jù)為最佳進(jìn)行相關(guān)系數(shù)運(yùn)算的樣本數(shù)據(jù)，此數(shù)據(jù)即符合暫態(tài)分量出現(xiàn)在故障后的幾毫秒到幾十毫秒這一條件，又降低了樣本數(shù)據(jù)的規(guī)模，有利于提高暫態(tài)零模功率的相關(guān)系數(shù)計(jì)算速度。圖3為本文系統(tǒng)在A相電壓初相角為 ，過(guò)渡電阻為5 Ω時(shí)的A、B、C、D四個(gè)測(cè)量點(diǎn)在故障發(fā)生時(shí)刻起1/20個(gè)工頻周期內(nèi)(也即1 000個(gè)數(shù)據(jù))的波形，從圖3可以看出，故障點(diǎn)上游A、B兩點(diǎn)的暫態(tài)零模功率初始極性為負(fù)，且其相似程度極高；故障點(diǎn)下游C、D兩點(diǎn)初始極性為正，相似程度也極高；但測(cè)量點(diǎn)A?C、A?D、B?C、B?D之間的波形相似程度，正如圖2反映的特征一致，相似程度極低?；谶@樣的考慮，本文的后續(xù)仿真試驗(yàn)均建立在此長(zhǎng)度數(shù)據(jù)窗基礎(chǔ)上。

2.3 定位算法

利用沿線安裝的故障檢測(cè)裝置檢測(cè)線路的暫態(tài)零模功率，并將相鄰兩個(gè)測(cè)量點(diǎn)的暫態(tài)零模功率求取相關(guān)系數(shù)，所得結(jié)果上傳至定位系統(tǒng)主站，主站根據(jù)上傳過(guò)來(lái)的數(shù)據(jù)與事先設(shè)置好的閾值進(jìn)行比較，若小于δ，則此區(qū)段即為故障區(qū)段。若各分支線路上相鄰檢測(cè)點(diǎn)所得相關(guān)系數(shù)值均大于閾值δ時(shí)，則故障區(qū)段為母線段。

在實(shí)際定位應(yīng)用中，控制主站接收到檢測(cè)裝置上傳的暫態(tài)零模功率波形數(shù)據(jù)，首先比較出線口處與第1個(gè)檢測(cè)裝置檢測(cè)到的暫態(tài)零模功率，若|ρ|<δ，則為故障區(qū)段；若|ρ|>δ，則為非故障區(qū)段；繼續(xù)比較第1個(gè)和第2個(gè)檢測(cè)裝置檢測(cè)到的暫態(tài)零模功率，依次類推，直到找到|ρ|<δ時(shí)，則確定為故障區(qū)段。

2.4 信號(hào)同步處理

利用求取相關(guān)系數(shù)進(jìn)行故障定位的方法，所需的暫態(tài)零模功率信號(hào)必須是各測(cè)量裝置同步測(cè)量的信號(hào)，因此必須要進(jìn)行信號(hào)的同步化處理，該處理方法，可參照文獻(xiàn)[6]，利用求取最大相關(guān)系數(shù)的方法來(lái)有效避免故障起始時(shí)刻不同步帶來(lái)的誤差問(wèn)題，保證算法的可靠性。具體步驟為：將其中一個(gè)檢測(cè)點(diǎn)測(cè)得暫態(tài)零模功率信號(hào)作為基準(zhǔn)信號(hào)，再將另一個(gè)檢測(cè)點(diǎn)所得的暫態(tài)零模功率信號(hào)的數(shù)據(jù)窗平移，同時(shí)求取相關(guān)系數(shù)，重疊性最好的點(diǎn)的相關(guān)系數(shù)也最大，起始時(shí)刻相差最小，此時(shí)可以近似看做同步。其計(jì)算公式為

ρmax=max[ρ(m)]=

(11)

式中，m為暫態(tài)零模功率信號(hào)的平移點(diǎn)數(shù)。

3 MATLAB仿真試驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證本文方法的正確性，利用MATLAB搭建了小電流接地系統(tǒng)模型，如圖4所示。線路采用分布參數(shù)模型，其正序參數(shù)為R1=0.17 mΩ/m，L1=1.2 μH/m，C1=9.697 pF/m；零序參數(shù)：R0=0.23 mΩ/m，L0=5.48 μH/m，C0=6 pF/m；變壓器連接方式為：Δ/Y，220 kV/35 kV；其中線路1所帶負(fù)載為2 MVA，線路3所帶負(fù)載為5 MVA。如圖4，故障發(fā)生在線路1的10 km處，A、B、C、D四個(gè)檢測(cè)裝置分別安裝于線路8.5 km、9.5 km、10.5 km、11.5 km處。由于單相接地短路故障占到整個(gè)系統(tǒng)故障類型的80%以上，本次仿真以A相接地故障為例進(jìn)行。

圖4 小電流接地系統(tǒng)仿真模型

由于沿線路A、B、C、D四個(gè)檢測(cè)裝置測(cè)量的是故障瞬間的暫態(tài)分量，故消弧線圈的補(bǔ)償作用在此時(shí)的小電流接地系統(tǒng)測(cè)量中不明顯，為方便實(shí)驗(yàn)仿真，模型中的開關(guān)K設(shè)為打開狀態(tài)，即進(jìn)行中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)單相接地故障試驗(yàn)。

當(dāng)A相電壓初相角為0°、5°、90°時(shí)，故障發(fā)生在BC區(qū)段，不同過(guò)渡電阻時(shí)，各區(qū)段暫態(tài)零模功率相關(guān)系數(shù)ρAB、ρBC、ρCD分別如表1～表3所示。

定位精度=(定位區(qū)段距離/

故障線路長(zhǎng)度)×100%

表1 初相角0°時(shí)各區(qū)段相關(guān)系數(shù)

表2 初相角5°時(shí)各區(qū)段相關(guān)系數(shù)

表3 初相角90°時(shí)各區(qū)段相關(guān)系數(shù)

分析以上仿真結(jié)果可以得出，如果將閾值δ設(shè)定為0.8，當(dāng)|ρ|>0.8時(shí)，判斷為非故障區(qū)段，當(dāng)|ρ|<0.8時(shí)，判斷為故障區(qū)段。表1和表2中，不同電壓初相角以及不同過(guò)渡電阻時(shí)，區(qū)段AB、CD的相關(guān)系數(shù)ρAB、ρCD的絕對(duì)值一直在0.9以上；而區(qū)段BC的相關(guān)系數(shù)ρAB的絕對(duì)值則小于0.8，據(jù)此，可確定故障區(qū)段為BC段。另外，從表3可以看出，當(dāng)故障發(fā)生在相電壓90°時(shí)，隨著過(guò)渡電阻由5～500 Ω逐漸增大，相關(guān)系數(shù)ρAB和ρCD的絕對(duì)值雖然在減??；但對(duì)比此時(shí)相關(guān)系數(shù)ρBC的絕對(duì)值，則發(fā)現(xiàn)|ρBC|<<|ρAB|，|ρBC|<<|ρCD|，其數(shù)值一直保持在一個(gè)很小的水平，表明相似度極低，此時(shí)對(duì)比效果最為明顯，即使在500 Ω高阻接地時(shí)，也滿足|ρBC|<0.8這一要求，故可以準(zhǔn)確地確定出故障區(qū)段為BC段。據(jù)此基于暫態(tài)零模功率相關(guān)系數(shù)的故障定位方案，成功地將故障區(qū)段定位在1 km以內(nèi)，定位精度為5%。

當(dāng)電壓初相角為90°，母線發(fā)生接地故障時(shí)，線路1的各相鄰檢測(cè)點(diǎn)的相關(guān)系數(shù)值如表4所示。

表4 初相角為90°時(shí)母線發(fā)生故障各相關(guān)系數(shù)

由表4可以看出，|ρAB|>0.8，|ρBC|>0.8，|ρDC|>0.8，根據(jù)前述，則判定AB、BC、CD段為健全區(qū)段，亦即線路1為健全區(qū)段。同理可根據(jù)其他分支線路上的各檢測(cè)點(diǎn)求取相關(guān)系數(shù)，經(jīng)過(guò)仿真計(jì)算發(fā)現(xiàn)，其相關(guān)系數(shù)|ρ|均大于0.8，據(jù)此可判定出各分支線路均為健全區(qū)段。由此，故障點(diǎn)位置必定在母線段上。

4 性能分析

4.1 較高的可靠性

對(duì)比文獻(xiàn)[6]暫態(tài)零模電流求取相關(guān)系數(shù)進(jìn)行故障定位方法時(shí)，筆者發(fā)現(xiàn)，若故障發(fā)生在線路末端，且為高阻接地時(shí)，此時(shí)的暫態(tài)零模電流信號(hào)非常微弱，檢測(cè)裝置將難以檢測(cè)到此信號(hào)，在文獻(xiàn)[6]中，解決的辦法是沿線路找到第1個(gè)檢測(cè)不到暫態(tài)零模電流的檢測(cè)點(diǎn)，將其與上游相鄰檢測(cè)點(diǎn)之間的區(qū)段判定為故障區(qū)段。此方法增加了檢測(cè)裝置的處理的負(fù)擔(dān)，故障定位的實(shí)時(shí)性降低。

圖5為 相電壓90°，過(guò)渡電阻為5 000 Ω，單相接地故障發(fā)生在線路1末端20 km處，選用前文所述數(shù)據(jù)窗長(zhǎng)度時(shí)，得到的暫態(tài)零模功率與暫態(tài)零模電流的波形，由于暫態(tài)零模電流的幅值非常的小，只有零點(diǎn)幾安培，為了便于分析與比較，將暫態(tài)零模電流的幅值擴(kuò)大了100倍，由圖5可以看出，即使擴(kuò)大后的電流信號(hào)也不如功率信號(hào)在故障瞬間的幅值突變量大，這一特點(diǎn)反映在檢測(cè)裝置時(shí)，則為先前所述的那樣，暫態(tài)零模電流在線路末端故障，且為高阻接地時(shí)，檢測(cè)裝置的可靠性降低。

本文基于的暫態(tài)零模功率求取相關(guān)系數(shù)的定位方法，引入了暫態(tài)的零模電壓量，使得暫態(tài)功率信號(hào)的檢測(cè)與提取變得更加的容易，適用于不同位置的故障，提高了定位裝置的可靠性。

圖5 末端暫態(tài)零模電流與功率比較

4.2 工程實(shí)用性

本文方法利用的是故障瞬間的暫態(tài)分量，既適用于中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)，又適用于中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)，并且不受線路結(jié)構(gòu)以及間歇性電弧的影響，具有較強(qiáng)的工程實(shí)用價(jià)值。

4.3 數(shù)據(jù)傳輸量小

相比較利用暫態(tài)零模電流瞬時(shí)值的故障定位方法，相關(guān)系數(shù)法中各故障檢測(cè)裝置記錄暫態(tài)零模功率數(shù)據(jù)并計(jì)算出相關(guān)系數(shù)，只需將相關(guān)系數(shù)值上傳主站即可，避免了傳輸整個(gè)暫態(tài)零模電流數(shù)據(jù)時(shí)造成的信息傳輸量大，通信負(fù)擔(dān)重等弊端。

5 結(jié)語(yǔ)

本文提出了一種基于暫態(tài)零模功率求取相關(guān)系數(shù)進(jìn)行故障定位的方法，該方法通過(guò)計(jì)算區(qū)段兩端點(diǎn)暫態(tài)零模功率的相關(guān)系數(shù)便可以確定故障區(qū)段，檢測(cè)靈敏度高，上傳數(shù)據(jù)量小，減輕了通信的負(fù)擔(dān)，適用于通過(guò)主站實(shí)現(xiàn)各檢測(cè)裝置或FTU同步對(duì)時(shí)的饋線自動(dòng)化系統(tǒng)。由于采用的是暫態(tài)的信息量，所以不受消弧線圈的影響，可用于中性點(diǎn)直接接地系統(tǒng)和經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)。

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NewMethodofTransmissionLineFaultLocationforSmallCurrentGroundingSystem

TIAN Shu， WANG Xiao-wei， WANG Juan-juan

(School of Electrical Engineering and Automation, Henan Polytechnic University, Jiaozuo 454000, China)

Based on the analysis of the transient zero-mode power for single-phase grounding fault of small current grounding system, a fault location method is proposed to utilize transient zero-mode power to calculate the correlation coefficient. The method takes advantage of the features that the transient zero-mode power of two detection points is highly similar at the upstream or downstream of fault location, and the value of correlation coefficient is close to 1, while the waveforms of both sides are quite different at the fault location, and the value is small, to compare the calculated value of two adjacent detection points with the threshold value. If the value is larger than the threshold, the section is judged as non-fault; otherwise, it is judged as fault section. The method adopted in the paper is simple in theory and useful in engineering practice. Besides, the correctness of the method is also verified by the data simulation.

transient zero-mode power； correlation coefficient； fault location； small current grounding system

2010-03-29

2010-05-14

煤炭青年基金資助項(xiàng)目(117160)；河南理工大學(xué)研究生創(chuàng)新基金資助項(xiàng)目

TM773

A

1003-8930(2011)01-0052-06

田 書(1963-)，女，副教授，碩士研究生導(dǎo)師，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)微機(jī)繼電保護(hù)和故障測(cè)距技術(shù)。Email:tianshu@hpu.edu.cn 王曉衛(wèi)(1983-)，中國(guó)電機(jī)工程學(xué)會(huì)會(huì)員，助理工程師，碩士研究生，研究方向?yàn)樾滦屠^電保護(hù)和故障測(cè)距的原理與技術(shù)。Email:proceedings@126.com 王娟娟(1988-)，本科，主要從事電力系統(tǒng)自動(dòng)化方面的研究。