韓 寧，顧 明

(同濟(jì)大學(xué) 土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海200092)

對(duì)于流場(chǎng)中的鈍體結(jié)構(gòu)，由于來流的分離和再附，其在迎風(fēng)面、側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面的風(fēng)壓分布特性是不同的[1]。當(dāng)考慮臨近建筑的干擾效應(yīng)時(shí)，受擾建筑各個(gè)面的風(fēng)壓變得更加復(fù)雜。由于工作量巨大，國(guó)內(nèi)外對(duì)高層建筑干擾效應(yīng)的研究主要集中在風(fēng)荷載方面[2－5]，而對(duì)于風(fēng)壓干擾的研究較少，只有少量的研究成果。文獻(xiàn)[6]通過平均和極值風(fēng)壓系數(shù)定義的干擾因子分析了高層建筑產(chǎn)生的抖振效應(yīng)對(duì)位于其周邊低矮建筑的影響，發(fā)現(xiàn)低矮建筑表面壓力系數(shù)有顯著的增加。文獻(xiàn)[7]研究了并列布置的兩不同截面模型在不同間距比下表面風(fēng)壓系數(shù)的變化特征，給出了由于間距比較小產(chǎn)生的狹縫效應(yīng)導(dǎo)致了大截面模型的內(nèi)側(cè)較大負(fù)壓的結(jié)論。結(jié)合實(shí)際工程項(xiàng)目，文獻(xiàn)[8]研究了受擾建筑特定高度處截面的風(fēng)壓分布特性，指出當(dāng)施擾建筑處于受擾建筑尾流邊界的某些位置時(shí)，受擾建筑表面的最大負(fù)壓系數(shù)有可能降低，但當(dāng)兩者距離較近時(shí)，局部風(fēng)壓則有可能放大較多。文獻(xiàn)[9]分析了3個(gè)典型串列位置處上下游2建筑表面的脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)變化規(guī)律，指出在間距比大于3時(shí)，受擾模型各個(gè)面上的脈動(dòng)風(fēng)壓均變大。同樣考慮多個(gè)建筑相互干擾時(shí)，文獻(xiàn)[10]則分析了斜風(fēng)向3個(gè)緊密布置建筑的干擾效應(yīng)，給出了特定間距比和風(fēng)向角下受擾建筑各個(gè)面上的風(fēng)洞試驗(yàn)和數(shù)值模擬的平均風(fēng)壓系數(shù)分布等值線圖，指出受擾建筑背風(fēng)面出現(xiàn)了極大的負(fù)壓，但其沒有分析間距比改變的影響。對(duì)一般性方形高層建筑模型，以風(fēng)壓系數(shù)干擾因子為指標(biāo)詳細(xì)地分析串列布置時(shí)施擾建筑對(duì)于測(cè)試模型表面局部風(fēng)壓的影響，得出了一些有普遍意義的結(jié)論。

1 試驗(yàn)簡(jiǎn)介

1.1 風(fēng)洞及風(fēng)場(chǎng)

試驗(yàn)在同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室TJ－2風(fēng)洞進(jìn)行。TJ－2風(fēng)洞為閉口回流式矩形接口風(fēng)洞，試驗(yàn)段寬3m、高2.5m、長(zhǎng)15m。采用被動(dòng)模擬方法在TJ－2風(fēng)洞模擬了中國(guó)規(guī)范(GB 50009—2001)[11]中的C類風(fēng)場(chǎng)(密集建筑群的城市市區(qū)，風(fēng)速剖面指數(shù)α＝0.22)，幾何縮尺比為1：400。試驗(yàn)風(fēng)速為12m／s。由于中國(guó)規(guī)范未給出各類地貌紊流度剖面，故試驗(yàn)采用日本建筑荷載規(guī)范(AIJ2004)[12]建議的紊流度公式。詳細(xì)的平均風(fēng)速剖面和紊流度剖面的模擬結(jié)果與理論值的比較見文獻(xiàn)[13]。

1.2 試驗(yàn)概況

試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜑槌叽鐬?00mm×150mm×150mm的方柱，幾何縮尺比為1：400。在模型上共計(jì)布置496個(gè)測(cè)點(diǎn)，每個(gè)立面上均有124個(gè)測(cè)點(diǎn)，4個(gè)面測(cè)點(diǎn)布局相同，均在模型的最上部和棱邊處布置較密的測(cè)點(diǎn)，具體的測(cè)點(diǎn)布置圖見文獻(xiàn)[13]。試驗(yàn)時(shí)施擾模型和受擾模型完全相同，但其表面沒有布置測(cè)點(diǎn)?？紤]施擾模型位置變化的影響時(shí)，串列布置選取6個(gè)典型位置、并列布置選取4個(gè)典型位置、斜列布置選取6個(gè)典型位置，詳細(xì)的布置圖見文獻(xiàn)[13]。由于試驗(yàn)結(jié)果太多，該文僅分析串列布置的情況?？紤]施擾模型高度變化的影響時(shí)，施擾模型橫截面均為150mm×150mm，高度分別為測(cè)試模型高度的0.7、1.0和1.3倍。

2 結(jié)果分析

2.1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理方法

該文的平均和脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)定義和文獻(xiàn)[1]相同：

分析干擾效應(yīng)時(shí)，定義平均、脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子如下：

施擾建筑的影響主要通過干擾因子IF來體現(xiàn)，表示增加表示減小。

在考慮施擾模型高度變化的影響時(shí)，定義高度比：

2.2 間距比的影響

2.2.1 平均風(fēng)壓分析 由于是串列布置且來流風(fēng)垂直于受擾模型橫截面，所以在分析施擾位置對(duì)風(fēng)壓的影響時(shí)，考慮對(duì)稱性僅取其中一個(gè)側(cè)面進(jìn)行研究。

圖1－圖3分別為0°風(fēng)向角施擾模型處于不同串列位置時(shí)，受擾模型迎風(fēng)面、側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線分布圖。

圖1中(a)圖為無施擾建筑(單體狀態(tài))迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)等值線分布圖，圖(b)－(g)是根據(jù)式(1)計(jì)算的不同間距比時(shí)平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖，從中可以更清楚地看出建筑物受擾以后風(fēng)壓的變化情況。由圖可以看出間距比等于3是一個(gè)臨界值。間距比小于3時(shí)，迎風(fēng)面絕大部分干擾因子為負(fù)值，和圖(a)對(duì)比知這些部位的平均風(fēng)壓系數(shù)為負(fù)值，說明這些部位產(chǎn)生了吸力，而在間距比大于3時(shí)，僅在迎風(fēng)面的兩側(cè)棱邊處出現(xiàn)負(fù)的干擾因子。由此可見，串列布置的2個(gè)建筑物，隨間距比的變化會(huì)出現(xiàn)2種不同的流動(dòng)模式：當(dāng)間距小于臨界間距時(shí)，前柱的渦街被抑制；當(dāng)間距大于臨界間距時(shí)，2柱均形成渦街，前柱和后柱的渦相互作用，這和文獻(xiàn)[14]的研究結(jié)論是吻合的。該文中間距比小于3時(shí)，上游施擾建筑的渦街被抑制，其后的高速分離剪切流再附到下游建筑側(cè)風(fēng)面，這樣在兩建筑間形成了漩渦區(qū)，所以在受擾建筑迎風(fēng)面出現(xiàn)負(fù)壓區(qū)其干擾因子數(shù)值基本介于(－0.5～0)之間；而當(dāng)間距比大于3時(shí)，上游施擾建筑后形成的漩渦脫落進(jìn)入到間隙區(qū)，使受擾建筑的迎風(fēng)面出現(xiàn)正壓，但由于其后的尾流速度小于單體狀態(tài)時(shí)來流速度，故受擾建筑迎風(fēng)面干擾因子基本介于(0～0.5)之間且隨間距比的增大而增大，在間距比等于8時(shí)，其值主要介于(0.5～1)之間。值得注意的是在迎風(fēng)面的頂部和棱邊的局部，平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子會(huì)顯著放大，由圖可知，干擾因子最大值隨著間距比的增大而減小。綜上分析，上游施擾建筑的存在對(duì)平均風(fēng)壓有減小的作用，即對(duì)平均風(fēng)壓的干擾效應(yīng)表現(xiàn)為遮擋效應(yīng)。

圖1 串列布置時(shí)受擾模型迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖(0°風(fēng)向角)

圖2 串列布置時(shí)受擾模型側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖(0°風(fēng)向角)

和迎風(fēng)面相比，側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓串列布置的干擾效應(yīng)隨間距比的變化規(guī)律較為一致，由圖2可以看出，干擾因子均為正值，這表明即使有施擾建筑的存在，下游受擾建筑的側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓仍然為負(fù)值。但值得注意的是，側(cè)風(fēng)面的前緣上端角部處干擾因子均較大。另由圖(a)可知，單體狀態(tài)下側(cè)風(fēng)面局部平均負(fù)風(fēng)壓系數(shù)(吸力)最大值也處于該位置，吸力最大值超過了－1，當(dāng)施擾建筑存在時(shí)，該部位的干擾因子大于1，說明施擾建筑的存在導(dǎo)致了吸力的放大，局部吸力放大超過了1.4。這是由于隨著間距比的增大，來自上游建筑的分離流直接撞擊到下游受擾建筑的迎風(fēng)面上端，加速了側(cè)風(fēng)面前緣角端分離流的再分離，所以其分離流速度增大，導(dǎo)致吸力增加。

圖3為背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖，由圖可以看出，無論間距比的大小，干擾因子在背風(fēng)面均小于1且為正值，對(duì)比圖(a)可知，施擾建筑存在時(shí)，受擾建筑背風(fēng)面平均風(fēng)壓仍然為負(fù)值，但吸力相對(duì)單體狀態(tài)變小，這是由于上游施擾建筑的存在使受擾建筑后緣形成的尾流速度相對(duì)單體狀態(tài)均變小。

圖3 串列布置時(shí)受擾模型背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖(0°風(fēng)向角)

2.2.2 脈動(dòng)風(fēng)壓分析 圖4—圖6為0°風(fēng)向角施擾模型處于不同串列位置時(shí)，下游受擾建筑迎風(fēng)面、側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線分布圖。

圖4 串列布置時(shí)受擾模型迎風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖(0°風(fēng)向角)

由圖4可以看出，隨間距比的增大，迎風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子大于1的范圍也隨之增大，而最大值卻隨之減小。在間距比等于3時(shí)，干擾因子最大值在接近屋頂?shù)膬蓚?cè)棱邊處達(dá)到了3.8，但間距比等于8時(shí)，干擾因子最大值僅有1.7。這是因?yàn)椋陂g距比小于3時(shí)，前后建筑空隙間形成了穩(wěn)定的漩渦區(qū)，而在屋頂兩側(cè)棱邊處，由于間距比較小，上游施擾建筑的分離剪切流快速再附到受擾建筑的側(cè)風(fēng)面，然后在受擾建筑后緣再次分離，并在其后形成了準(zhǔn)周期性漩渦脫落。圖5中間距比小于3的側(cè)風(fēng)面干擾因子分布圖證明了這種現(xiàn)象，其側(cè)風(fēng)面前緣由于分離剪切層再附，脈動(dòng)風(fēng)壓較單體狀態(tài)變大。當(dāng)間距比大于3時(shí)，施擾建筑和受擾建筑均可以在各自后形成漩渦脫落，和單體狀態(tài)相比，由于下游受擾建筑迎風(fēng)面來流中湍流脈動(dòng)增加所以其迎風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓增加，表現(xiàn)為干擾因子大于1的范圍擴(kuò)大，如圖4(d)－(g)所示，但其最大值卻減小了，證明干擾效應(yīng)隨間距比的增大而減弱。該間距比范圍內(nèi)，側(cè)風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓也相應(yīng)的增大，因?yàn)樯嫌问_建筑尾流中的漩渦直接撞擊到下游受擾建筑迎風(fēng)面，加速了側(cè)風(fēng)面前緣的剪切層分離速度，形成了較大的脈動(dòng)，如圖5(d)－(g)所示，其干擾因子大于1的范圍隨間距比的增大而擴(kuò)大，同樣可以注意到，隨間距比增大，干擾因子最大值減小。

圖5 串列布置時(shí)受擾模型側(cè)風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖(0°風(fēng)向角)

圖6為背風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子隨間距比的變化圖，可以看到干擾因子僅在間距比等于3時(shí)在背風(fēng)面中間部位數(shù)值超過了1，其它工況下，干擾因子數(shù)值均小于1。這一結(jié)論說明上游施擾建筑的存在使得下游受擾建筑背風(fēng)面后的渦脫強(qiáng)度相對(duì)單體狀態(tài)時(shí)變小，所以背風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓減小。

圖6 串列布置時(shí)受擾模型背風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖(0°風(fēng)向角)

2.3 高度比的影響

根據(jù)不同施擾位置對(duì)于受擾模型風(fēng)壓分布的影響，選取典型位置x／B＝2，y／B＝0和x／B＝8，y／B＝0來分析施擾模型位置固定但高度變化對(duì)于受擾模型風(fēng)壓的影響。

2.3.1 平均風(fēng)壓分析 圖7是典型串列位置處迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子分布圖。由圖可以看出，間距比等于2時(shí)，若高度比等于0.7，則干擾因子在迎風(fēng)面中上部均為正值且越靠近頂部數(shù)值越大，0.8H以上超過了1.0，這是因?yàn)槭_建筑高度低于受擾建筑時(shí)，越過施擾建筑頂部的分離流會(huì)直接撞擊到下游受擾建筑迎風(fēng)面上后迅速向上爬升，并和空氣中的來流疊加，導(dǎo)致干擾因子大于1；而在迎風(fēng)面的下部，干擾因子為負(fù)值，這是因?yàn)殚g距比較小時(shí)，上游建筑兩端的分離流直接再附到受擾建筑兩側(cè)，所以其后的漩渦脫落受到抑制，這樣在兩建筑間的空隙形成了穩(wěn)定的漩渦區(qū)，從而產(chǎn)生了負(fù)壓。這在高度比等于1.0和1.3的干擾因子分布圖中得到了證實(shí)，尤其是高度比等于1.3時(shí)，受擾建筑迎風(fēng)面的干擾因子全為負(fù)值；且隨高度比增大，負(fù)干擾因子絕對(duì)值也增大，在高度比等于1.3時(shí)取得最大值－6.4，所以間距比較小時(shí)，高度比越大對(duì)于迎風(fēng)面越不利。間距比等于8時(shí)，3種高度比的干擾因子基本均為正值。在高度比等于0.7時(shí)，干擾因子介于(0.5～1.2)，而當(dāng)高度比增大到1.3時(shí)，其值基本介于(0～0.5)之間，這說明高度比越大，遮擋效應(yīng)越明顯，對(duì)受擾建筑迎風(fēng)面越有利。

圖7 典型串列位置處迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖隨高度比變化圖(0°風(fēng)向角)

圖8是典型串列位置處側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子分布圖。由圖可以看出，間距比等于2時(shí)，平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子最大值隨高度的增大呈先減小后增大的趨勢(shì)，以高度比等于1.0為轉(zhuǎn)折點(diǎn)。當(dāng)高度比等于0.7時(shí)，側(cè)風(fēng)面干擾因子在約2／3H高度處取得最大值1.7；而當(dāng)高度比ηh≥1時(shí)，平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子均小于1.0，說明此時(shí)施擾建筑的存在對(duì)側(cè)風(fēng)面的平均分壓是有利的。這是因?yàn)殚g距比較小時(shí)，上游施擾建筑兩側(cè)棱邊處的分離流直接再附到下游受擾建筑的側(cè)風(fēng)面上，從而減小了側(cè)風(fēng)面的風(fēng)吸力，但是當(dāng)高度比小于1.0時(shí)，在受擾建筑側(cè)風(fēng)面高度大于施擾建筑的部分來流會(huì)形成局部加速效應(yīng)，導(dǎo)致受擾建筑這一部位的吸力極大。間距比等于8時(shí)，側(cè)風(fēng)面干擾因子隨高度比的增大而減小，這和間距比較小時(shí)的規(guī)律不同。這是因?yàn)楦叨缺仍酱?，施擾建筑的遮擋效應(yīng)越顯著，這樣到達(dá)受擾建筑側(cè)面的尾流速度越小，自然平均風(fēng)壓系數(shù)也越小，平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子在高度比等于0.7時(shí)取得最大值1.3。

圖9是典型串列位置處背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子分布圖?？梢钥闯?，間距比等于2時(shí)，平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子均小于1，說明施擾建筑的存在減小了背風(fēng)面的吸力。值得指出的是，高度比ηh≥1時(shí)背風(fēng)面的干擾因子隨高度比的增大而增大，這和間距比等于8時(shí)不同，其在高度比ηh≥1時(shí)，干擾因子隨高度比增大趨于穩(wěn)定。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因是因?yàn)楸筹L(fēng)面的風(fēng)壓除了受兩側(cè)面的分離流影響外還要受其后漩渦脫落的影響。一方面由于施擾建筑的遮擋效應(yīng)，來流在到達(dá)背風(fēng)面時(shí)的速度減小，背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子小于1；但是高度越大的施擾建筑形成的尾流區(qū)域也較大，自然受擾建筑后形成的漩渦脫落速度要快，帶走的空氣也越多，這對(duì)遮擋效應(yīng)有所削弱。2種原因綜合作用下出現(xiàn)了間距比較小時(shí)等高干擾下背風(fēng)面干擾因子最小的現(xiàn)象，而當(dāng)間距比較大時(shí)由于施擾建筑的遮擋效應(yīng)減弱，高度比變化的影響也相應(yīng)減弱，所以背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子改變較小。

圖8 典型串列位置處側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖隨高度比變化圖(0°風(fēng)向角)

圖9 典型串列位置處背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖隨高度比變化圖(0°風(fēng)向角)

2.3.2 脈動(dòng)風(fēng)壓分析 圖10是典型串列位置處迎風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子分布圖。由圖可以看出，間距比等于2時(shí)，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子在迎風(fēng)面均沿中軸線對(duì)稱分布且由中間向兩棱邊處增大；高度比ηh≤1時(shí)，迎風(fēng)面大部分干擾因子均小于1，這和間距比較大時(shí)有著顯著的不同，說明此時(shí)受擾建筑迎風(fēng)面的流體脈動(dòng)要小于單體狀態(tài)時(shí)迎風(fēng)面的流體脈動(dòng)；高度比增加，干擾因子大于1的范圍增大，但其最大值則呈先增大后減小的趨勢(shì)，在高度比等于1.0時(shí)干擾因子取得最大值3.7。受高度比改變的影響，干擾因子最大值的位置由高度比等于0.7時(shí)的大約0.65H處上升到高度比ηh≥1.0時(shí)的迎風(fēng)面頂部的兩端角部處。間距比等于8時(shí)，隨高度比增大，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子最大值也相應(yīng)增大，在高度比等于1.3時(shí)取得最大值2.5。這是因?yàn)殚g距比較大時(shí)，隨著高度比的增大，施擾建筑后的尾流區(qū)域變大且其后的漩渦脫落尺度也增大，從而導(dǎo)致來流湍流脈動(dòng)增大。但不同高度比干擾因子的最大值出現(xiàn)位置和小間距比時(shí)幾乎相同，因?yàn)槊}動(dòng)風(fēng)壓變化劇烈的位置主要是在流體分離處。

圖10 典型串列位置處迎風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖隨高度比變化圖(0°風(fēng)向角)

圖11 典型串列位置處側(cè)風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖隨高度比變化圖(0°風(fēng)向角)

圖11是典型串列位置處側(cè)風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子分布圖。由圖可以看出，間距比等于2時(shí)，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子在高度比等于1.0時(shí)取得最大值2.1。這和迎風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓的規(guī)律基本一致。因?yàn)殚g距比較小時(shí)，施擾建筑后的分離流再附到受擾建筑的側(cè)風(fēng)面，其在側(cè)風(fēng)面前緣處會(huì)形成漩渦區(qū)域，導(dǎo)致脈動(dòng)增大而高度比等于1.0時(shí)，受擾建筑上端角部處受施擾建筑側(cè)面分離流和頂層分離流的共同作用，所以脈動(dòng)較其它高度比大。而由于高度比變化的影響，干擾因子最大值出現(xiàn)的位置發(fā)生了變化：高度比等于0.7時(shí)，受擾建筑側(cè)風(fēng)面的干擾因子最大值出現(xiàn)在前緣大約0.65H處，而在高度比ηh≥1.0時(shí)均出現(xiàn)在迎風(fēng)前緣的上端棱邊處。間距比等于8時(shí)，側(cè)風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子最大值隨高度比的增大而增大。這和迎風(fēng)面是一致的。間距比較大時(shí)，施擾建筑后的漩渦脫落和尾流區(qū)域均隨高度比的增大而增大，從而導(dǎo)致側(cè)風(fēng)面迎風(fēng)前緣的脈動(dòng)風(fēng)壓相對(duì)單體狀態(tài)增大。

圖12 典型串列位置處背風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子等值線圖隨高度比變化圖(0°風(fēng)向角)

圖12是典型串列位置處背風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子分布圖。由圖可以看出，間距比等于2時(shí)，脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子最大值隨高度比的變化和平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子類似，隨高度比的增大呈先減小后增大的趨勢(shì)。在高度比等于1.3時(shí)取得最大值1.5。間距比等于8時(shí)，干擾因子最大值隨高度比的增大呈先減小后增大的趨勢(shì)，其出現(xiàn)位置均位于背風(fēng)面的上端且數(shù)值小于1.0，這和同樣間距比下平均風(fēng)壓系數(shù)的規(guī)律不同，說明高度比的改變對(duì)于脈動(dòng)風(fēng)壓的影響要大于對(duì)平均風(fēng)壓的影響。

3 結(jié) 論

以風(fēng)壓系數(shù)及其定義的干擾因子為研究對(duì)象，詳細(xì)的研究了0°風(fēng)向角下，施擾模型位置變化對(duì)受擾方柱迎風(fēng)面、側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面局部風(fēng)壓的影響。由以上的分析可以得出如下結(jié)論。

1)高度比固定，受擾模型迎風(fēng)面平均風(fēng)壓間距比小于3時(shí)為負(fù)壓，間距比大于3為正壓，干擾效應(yīng)主要表現(xiàn)為遮擋效應(yīng)，間距比越大，遮擋效應(yīng)越弱；其側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)干擾因子均為正值且均在間距比等于3時(shí)取得干擾因子最大值。和平均風(fēng)壓相比，脈動(dòng)風(fēng)壓隨間距比的變化較為簡(jiǎn)單。其在受擾模型各個(gè)面上的變化規(guī)律一致，均在間距比等于3時(shí)取得最大值。

2)高度比變化，當(dāng)間距比小于3時(shí)，高度比越大對(duì)迎風(fēng)面平均風(fēng)壓越不利，側(cè)風(fēng)面和背風(fēng)面的平均風(fēng)壓均在等高時(shí)取得最小值；當(dāng)間距比大于3時(shí)，受擾模型各個(gè)面的平均風(fēng)壓均隨高度比的增大而減小。脈動(dòng)風(fēng)壓隨高度比的變化和平均風(fēng)壓不同，當(dāng)間距比小于3時(shí)，受擾模型迎風(fēng)面和側(cè)風(fēng)面脈動(dòng)風(fēng)壓系數(shù)干擾因子均在等高時(shí)取得最大值；當(dāng)間距比大于3時(shí)，迎風(fēng)面和側(cè)風(fēng)面的脈動(dòng)風(fēng)壓均隨高度比的增大而增大，但在背風(fēng)面上，其脈動(dòng)風(fēng)壓干擾因子無論間距比大小均在高度比等于1.0時(shí)取得最小值。

3)2建筑串列布置時(shí)，側(cè)風(fēng)面的前緣上端角部是最需要注意的部位，尤其是在2建筑等高，間距比等于3.0時(shí)。

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