鄧文儉，張書(shū)位，申 旭，辛洪昌

（1.山東中實(shí)易通集團(tuán)有限公司，山東 濟(jì)南 250002；2.華電濰坊發(fā)電有限公司，山東 濰坊 261041）

0 引言

隨著我國(guó)電力市場(chǎng)的蓬勃發(fā)展，電站項(xiàng)目朝高參數(shù)、大容量的方向發(fā)展已成為大勢(shì)所趨，近年來(lái)超臨界鍋爐技術(shù)在國(guó)內(nèi)得到了迅速的發(fā)展和應(yīng)用。華電濰坊發(fā)電有限公司3號(hào)機(jī)組是山東省核準(zhǔn)的第一臺(tái)超臨界670MW機(jī)組，鍋爐是國(guó)內(nèi)第一臺(tái)燃用貧煤、采用四角切圓直流燃燒器的鍋爐。

1 鍋爐系統(tǒng)及其特點(diǎn)

鍋爐過(guò)熱器出口壓力為25.4MPa，溫度為571℃，再熱器出口溫度為569℃，最大連續(xù)蒸發(fā)量為2102t/h（表1）。該爐采用美國(guó)阿爾斯通（ALSTOM）能源公司的技術(shù)，由上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型直流鍋爐，型號(hào)為SG-2102/25.4-M954。爐膛水冷壁下部（包括冷灰斗）采用螺旋管圈，上部為一次上升垂直管屏。過(guò)熱汽采用二級(jí)噴水調(diào)溫，再熱汽溫采用燃燒器擺動(dòng)調(diào)節(jié)，再熱器進(jìn)口連接管道上設(shè)置事故噴水，事故噴水取自給水泵中間抽頭；設(shè)計(jì)煤種為山西晉中地區(qū)貧煤，點(diǎn)火及助燃油為0號(hào)柴油；制粉系統(tǒng)為雙進(jìn)雙出鋼球磨正壓直吹系統(tǒng)，磨煤機(jī)為6臺(tái)，BMCR工況時(shí)5臺(tái)運(yùn)行，1臺(tái)備用；每臺(tái)磨煤機(jī)出口由4根煤粉管道接至同一層4個(gè)煤粉濃淡分離器。

1.1 鍋爐啟動(dòng)和汽水系統(tǒng)

鍋爐采用簡(jiǎn)單疏水式啟動(dòng)系統(tǒng)，不帶啟動(dòng)循環(huán)泵，在大氣式擴(kuò)容器進(jìn)口管道上設(shè)置有2個(gè)高水位調(diào)節(jié)閥（HWL），在至除氧器的疏水管道上設(shè)置有1個(gè)正常水位調(diào)節(jié)閥（NWL）。爐前沿寬度方向垂直布置2只啟動(dòng)分離器，其進(jìn)出口分別與水冷壁和爐頂過(guò)熱器相連接。每個(gè)啟動(dòng)分離器筒身上方切向布置4根不同內(nèi)徑的進(jìn)口管接頭、2根至爐頂過(guò)熱器的出口管接頭、下部布置1個(gè)疏水管接頭。當(dāng)機(jī)組啟動(dòng)，或鍋爐負(fù)荷低于最低直流負(fù)荷30%BMCR時(shí)，蒸發(fā)受熱面出口的介質(zhì)流經(jīng)啟動(dòng)分離器進(jìn)行汽水分離，蒸汽通過(guò)啟動(dòng)分離器上部管接頭進(jìn)入爐頂過(guò)熱器，而水則通過(guò)兩根疏水管道引至1個(gè)連接球體，連接球體下方設(shè)有兩根管道分別通至除氧器和大氣式擴(kuò)容器，每根管道上設(shè)有調(diào)節(jié)閥，可根據(jù)不同狀況控制啟動(dòng)分離器水位，并對(duì)工質(zhì)和熱量進(jìn)行回收。在大氣擴(kuò)容器中，蒸汽通過(guò)管道在爐頂上方排向大氣，水進(jìn)入集水箱。

表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)［1］

表2 煤質(zhì)特性

爐膛由膜式壁組成，從爐膛冷灰斗水冷壁進(jìn)口集箱，到標(biāo)高55 718Mm處爐膛四周采用螺旋管圈，在此上方為垂直管圈。爐膛上部布置分隔屏過(guò)熱器和后屏過(guò)熱器，水平煙道依次布置高溫再熱器和高溫過(guò)熱器，尾部煙道布置有低溫再熱器和省煤器。

圖1 簡(jiǎn)單疏水式的啟動(dòng)系統(tǒng)

1.2 燃燒系統(tǒng)

燃燒方式采用從美國(guó)阿爾斯通能源公司引進(jìn)的擺動(dòng)式四角切圓燃燒技術(shù)。燃煤為山西晉中地區(qū)貧煤，采用雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)、冷一次風(fēng)機(jī)、正壓直吹式制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)，煤粉燃燒器為四角布置、切向燃燒、擺動(dòng)式燃燒器。燃燒器共設(shè)置6層濃煤粉噴嘴和6層淡煤粉噴嘴，鍋爐配置6臺(tái)BBD3854型雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，每臺(tái)磨的出口由4根煤粉管接至燃燒器前部布置的1個(gè)煤粉濃淡分離裝置，進(jìn)行濃淡分離（圖2）濃煤粉通過(guò)燃燒器下部的濃煤粉噴嘴進(jìn)入爐膛，淡粉通過(guò)燃燒器上部的淡煤粉噴嘴進(jìn)入爐膛。

圖2 煤粉濃淡分離裝置

表3 燃燒器的設(shè)計(jì)參數(shù)［2］（BMCR，設(shè)計(jì)煤種）

1.2.1 燃燒器布置

燃燒器主風(fēng)箱設(shè)有6層寬調(diào)節(jié)比（WR）濃煤粉噴嘴，在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng)（周界風(fēng)），在每相鄰2層濃煤粉噴嘴之間布置有2層輔助風(fēng)噴嘴，其中包括1只偏置的CFS噴嘴，1只直吹風(fēng)噴嘴。在主風(fēng)箱上部設(shè)有6層淡煤粉噴嘴，同樣在煤粉噴嘴四周布置有燃料風(fēng)（周界風(fēng)）。在主風(fēng)箱最上部設(shè)有2層緊湊燃盡風(fēng)（CCOFA）噴嘴，在主風(fēng)箱下部設(shè)有1層火下風(fēng)（UFA）噴嘴。在主風(fēng)箱上部3.44M上方布置6層可水平擺動(dòng)分離燃盡風(fēng)（SOFA）燃燒器，SOFA總高度達(dá)4.856M。

1.2.2 燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)特點(diǎn)

燃燒系統(tǒng)的核心是采用低NOx同軸燃燒系統(tǒng)（LNCFS），其主要機(jī)理是建立早期著火和使用控制氧量的燃料/空氣分段燃燒技術(shù)。二次風(fēng)射流基本平行進(jìn)入爐膛，推遲了一、二次風(fēng)的初期混合，加強(qiáng)了空氣分級(jí)的效果，早期混合并不強(qiáng)烈，煤粉火焰是一種邊燃燒邊同二次風(fēng)混合的擴(kuò)散火焰，因此形成了一種較長(zhǎng)的火焰結(jié)構(gòu)。LNCFS在降低NOx排放的同時(shí)，著重考慮提高鍋爐不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能力和燃燒效率，在防止?fàn)t內(nèi)結(jié)渣、高溫腐蝕和降低爐膛出口煙溫偏差等方面，同樣具有獨(dú)特的效果。

緊湊燃盡風(fēng)（CCOFA）和可水平擺動(dòng)的分離燃盡風(fēng)（SOFA）。在爐膛的不同高度布置CCOFA和SOFA，將爐膛分成三個(gè)相對(duì)獨(dú)立的部分：初始燃燒區(qū)，NOx還原區(qū)和燃料燃盡區(qū)。這種改進(jìn)的空氣分級(jí)方法通過(guò)優(yōu)化每個(gè)區(qū)域的過(guò)量空氣系數(shù)，在有效降低NOx排放的同時(shí)能最大限度地提高燃燒效率。 而爐膛出口煙溫偏差是爐膛內(nèi)的流場(chǎng)造成的，在爐膛垂直出口斷面處的煙氣流速對(duì)煙溫偏差的影響要比煙溫的影響大得多。緊湊燃盡風(fēng)噴嘴和分離燃盡風(fēng)反切一定角度，使進(jìn)入燃燒器上部區(qū)域氣流的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度得到減弱乃至被消除。SOFA擺角可水平調(diào)整-15°～+15°。

預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)噴嘴 （CFS）。采用同心切圓燃燒方式，部分二次風(fēng)氣流在水平方向分級(jí)，在初始燃燒階段推遲了空氣和煤粉的混合，NOx形成量少。由于一次風(fēng)煤粉氣流被偏轉(zhuǎn)的二次風(fēng)氣流裹在爐膛中央，形成富燃料區(qū)，在燃燒區(qū)域及上部四周水冷壁附近則形成富空氣區(qū)，這樣的空氣動(dòng)力場(chǎng)特性減少了灰渣在水冷壁上的沉積，并使灰渣疏松，減少了墻式吹灰器的使用頻率，提高了下部爐膛的吸熱量。水冷壁附近氧量的提高也降低了燃用高硫煤時(shí)水冷壁的高溫腐蝕傾向。

圖3 預(yù)置水平偏角輔助風(fēng)燃燒方式

寬調(diào)節(jié)比（WR）煤粉噴嘴。噴嘴中裝有V型鈍體，使得一次風(fēng)在V型鈍體前方形成穩(wěn)定的回流區(qū)，卷吸高溫?zé)煔?，起到穩(wěn)定火焰的作用，從而有效降低NOx的生成，延長(zhǎng)焦碳的燃燒時(shí)間。

火下風(fēng)（UFA）噴嘴。在每個(gè)主燃燒器最下部采用UFA噴嘴設(shè)計(jì)，通入部分二次風(fēng)，以降低大渣含碳量。

2 冷態(tài)空氣動(dòng)力特性試驗(yàn)

為了摸清該爐的空氣動(dòng)力特性，為熱態(tài)啟動(dòng)、調(diào)試和運(yùn)行提供技術(shù)數(shù)據(jù)，檢查鍋爐及輔機(jī)設(shè)備，了解其狀態(tài)和調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)、自動(dòng)裝置及控制儀表的情況，進(jìn)行了冷態(tài)空氣動(dòng)力特性試驗(yàn)。

試驗(yàn)時(shí)2臺(tái)空預(yù)器、一次風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)運(yùn)行。一次風(fēng)機(jī)檔板開(kāi)度50%，電流242 A，一次風(fēng)母管壓力4.60 kPa，風(fēng)機(jī)出口溫度36℃；送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度66%，電流92 A，出口壓力1.08 kPa，風(fēng)機(jī)出口溫度18℃；引風(fēng)機(jī)靜葉開(kāi)度38%，電流220 A，維持爐膛負(fù)壓-50 Pa。燃燒器傾角在水平位置，燃燒器二次風(fēng)檔板開(kāi)度為100%，周界風(fēng)風(fēng)門(mén)開(kāi)度為50%。通過(guò)調(diào)整磨煤機(jī)出口管道上的縮孔，使每層燃燒器出口的風(fēng)速偏差控制在5%以內(nèi)。

表4 動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)時(shí)燃燒器噴口風(fēng)速 m/s

冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果表明：爐內(nèi)強(qiáng)風(fēng)環(huán)直徑達(dá)14.5M；強(qiáng)風(fēng)環(huán)位于爐膛中央，無(wú)偏斜現(xiàn)象；爐內(nèi)中心無(wú)風(fēng)區(qū)3M，氣流充滿度良好，有利于鍋爐的穩(wěn)定燃燒和低負(fù)荷穩(wěn)燃。燃燒器附近區(qū)域的水冷壁貼壁風(fēng)速較低，在2.1～6.1M/s之間；但爐膛中間的貼壁風(fēng)速較高，在7.8～11.7M/s之間，氣流沖刷水冷壁嚴(yán)重，熱態(tài)時(shí)如果煤粉氣流貼壁，易引起高溫腐蝕；煤粉氣流如沖刷到衛(wèi)燃帶上，會(huì)引起衛(wèi)燃帶結(jié)焦。2006年10月9日19：37，機(jī)組負(fù)荷563MW時(shí)，曾發(fā)生衛(wèi)燃帶掉焦砸壞撈渣機(jī)蓋板而被迫停爐，后將燃煤改為山西陽(yáng)泉煤，爐膛結(jié)焦現(xiàn)象沒(méi)有再發(fā)生。

圖4 爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)強(qiáng)風(fēng)環(huán)示意圖

3 蒸汽穩(wěn)壓吹管

為了滿足業(yè)主促進(jìn)安裝進(jìn)度和縮短機(jī)組整套啟動(dòng)試運(yùn)工期的要求，決定采用穩(wěn)壓吹管。主系統(tǒng)采用一階段串吹方式，其流程為：?jiǎn)?dòng)分離器→各級(jí)過(guò)熱器→過(guò)熱器集汽集箱→主蒸汽管道→高壓主汽閥門(mén)室→臨時(shí)管→臨吹門(mén)A/B→臨時(shí)管→低溫再熱管路 （集粒器）→各級(jí)再熱器→高溫再熱管路→中壓蒸汽閥門(mén)室→臨時(shí)管→消音器→排大氣。

3.1 穩(wěn)壓吹管主要措施

為了保證臨時(shí)系統(tǒng)強(qiáng)度、吹管系數(shù)大于1和防止再熱器超溫的問(wèn)題，采取了如下臨時(shí)措施：

吹管臨時(shí)門(mén)采用合金門(mén)，公稱直徑為325Mm，臨時(shí)門(mén)和冷再前的臨時(shí)管道承受的壓力不低于10.0MPa，溫度不低于480℃；熱再后的臨時(shí)管道承受的壓力不低于5.0MPa，溫度不低于480℃；一次、二次疏水分開(kāi)，疏水管道及閥門(mén)的壓力要求不低于6.0MPa；臨沖門(mén)后的母管上增加固定支架；加固冷、熱段再熱管道的三通、消音器等。

鍋爐輸煤系統(tǒng)、除灰系統(tǒng)、除渣系統(tǒng)具備投用條件；鍋爐燃燒及制粉系統(tǒng)冷具備投運(yùn)條件。

汽機(jī)潤(rùn)滑油、頂軸油、盤(pán)車、油凈化系統(tǒng)、發(fā)電機(jī)密封油系統(tǒng)調(diào)試完畢；除氧給水、真空、軸封、汽機(jī)盤(pán)車系統(tǒng)、汽缸溫度測(cè)點(diǎn)能投用，與汽機(jī)本體有關(guān)的管道應(yīng)全部隔離；主汽門(mén)及中壓主汽門(mén)安裝假門(mén)芯。

吹管時(shí)的給水流量達(dá)到60%的額定蒸發(fā)量，為了維持吹管期間凝集器水位，每次吹管前制備約5 000～6 000 t除鹽水備用，確保吹管期間從除鹽水箱能直接向凝集器直接補(bǔ)水，增加直徑273Mm臨時(shí)管路和1臺(tái)出力600 t/h的臨時(shí)泵。

要求1臺(tái)電動(dòng)給水泵和1臺(tái)汽動(dòng)給水泵具備投運(yùn)條件。

再熱器減溫水水源由給水泵中間抽頭改為給水母管，確保吹管時(shí)再熱器減溫水能夠投入，并利用輔汽對(duì)過(guò)熱器減溫水、再熱器減溫水管路提前吹掃干凈。

在再熱器進(jìn)口的管道上安裝集粒器。

3.2 穩(wěn)壓吹管情況

鍋爐吹管于2006年9月21日開(kāi)始，9月24日03：24結(jié)束，共吹3次。第一次有效吹管時(shí)間45Min，第二次有效吹管時(shí)間120Min，第三次有效吹管時(shí)間100Min。吹管期間控制分離器出口壓力5.4～5.8MPa，主汽溫度 360～420℃，主汽壓力 3.3～3.6MPa，再熱器入口溫度230～250℃，再熱器出口溫度450～480 ℃，再熱器出口壓力 1.01～1.08MPa，給水流量 1 200～1 300 t/h，溫度 50～60℃，吹管系數(shù) k1可以維持在1.12，k2可以維持在1.05。過(guò)熱器一級(jí)減溫水流量60 t/h左右，二級(jí)減溫水流量20 t/h左右，再熱器減溫水流量雖然達(dá)到滿量程的50 t/h，但吹管期間的再熱器出口溫度始終控制在480℃以內(nèi)。

為了便于操作，事先在中壓主汽門(mén)出口管道上安裝4塊靶板，左右各2塊，分2次沖擊靶板，靶板被沖擊時(shí)間未3min。靶板顯示：第一次右側(cè)靶板1個(gè)斑痕，直徑均為0.6mm，左側(cè)靶板1個(gè)斑痕，直徑均為0.7mm；第二次右側(cè)靶板無(wú)0.2mm以上的斑痕，左側(cè)靶板1個(gè)斑點(diǎn)，直徑為0.6mm；且靶板表面光亮，完全達(dá)到了 《火電工程調(diào)整試運(yùn)質(zhì)量檢驗(yàn)及評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》（2000年版）中對(duì)吹管的質(zhì)量檢驗(yàn)及評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)。

4 鍋爐水循環(huán)清洗和流量控制

超臨界直流鍋爐在每次點(diǎn)火前都要進(jìn)行爐前清洗，即對(duì)進(jìn)入蒸汽系統(tǒng)前的水系統(tǒng)，包括凝汽器、低壓加熱器、除氧器及主給水系統(tǒng)、高壓加熱器、省煤器、水冷壁及汽水分離器，按順序進(jìn)行除鹽水循環(huán)沖洗，鍋爐進(jìn)水中鐵的質(zhì)量濃度必須低于200 μg/L；鍋爐在進(jìn)水時(shí)除氧器須投加熱，提高給水溫度到120℃左右，鍋爐給水與鍋爐金屬溫度的溫差不許超過(guò)111℃，以210 t/h的給水流量上水，待啟動(dòng)分離器有水位出現(xiàn)時(shí)，要求啟動(dòng)分離器水位穩(wěn)定2Min后，逐漸加大給水量到631 t/h省煤器入口流量，控制啟動(dòng)分離器有水位6.2～7.2M，將啟動(dòng)分離器水位控制自動(dòng)投入，鍋爐進(jìn)入循環(huán)清洗程序。當(dāng)啟動(dòng)分離器出口水質(zhì)中鐵的質(zhì)量濃度大于500 μg/L，應(yīng)進(jìn)行排放；當(dāng)啟動(dòng)分離器出口水質(zhì)中鐵的質(zhì)量濃度小于500 μg/L時(shí)進(jìn)行回收，啟動(dòng)鍋爐疏水泵，建立循環(huán)清洗。

當(dāng)循環(huán)清洗進(jìn)行到省煤器入口水質(zhì)中鐵的質(zhì)量濃度小于50 μg/L，啟動(dòng)分離器出口含鐵量小于100 μg/L時(shí)，鍋爐清洗完成，可以進(jìn)入點(diǎn)火操作程序。點(diǎn)火后的水和蒸汽品質(zhì)各項(xiàng)指標(biāo)已滿足要求，在帶負(fù)荷過(guò)程中不需要進(jìn)行鍋爐洗硅。點(diǎn)火后，為了防止螺旋水冷壁管超溫，省煤器進(jìn)口給水流量必須大于630 t/h。

5 燃燒特性

盡管采用煤粉濃淡分離裝置和低NOx同軸燃燒系統(tǒng)，在降低NOx排放方面沒(méi)有表現(xiàn)出明顯的優(yōu)勢(shì)，在機(jī)組負(fù)荷670MW時(shí)，測(cè)量的空預(yù)器入口的煙氣氧的體積分?jǐn)?shù)為5.7%時(shí)，NOx的質(zhì)量濃度為560Mg/m3，需要進(jìn)一步的燃燒優(yōu)化和調(diào)整。在鍋爐不投油低負(fù)荷穩(wěn)燃能力和燃燒效率方面，優(yōu)勢(shì)明顯。不投油穩(wěn)燃負(fù)荷在機(jī)組試驗(yàn)期間即可達(dá)到360MW。負(fù)荷670MW時(shí)，煙氣中CO的質(zhì)量濃度為11Mg/m3，飛灰可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在1.2%～3.5%之間，大渣可燃物的質(zhì)量分?jǐn)?shù)在10%以下。在滿負(fù)荷試運(yùn)期間，燃用山西陽(yáng)泉煤，鍋爐運(yùn)行平穩(wěn)，沒(méi)有發(fā)生結(jié)渣、結(jié)焦現(xiàn)象，水冷壁、過(guò)熱器、再熱器金屬壁溫均無(wú)任何超溫現(xiàn)象，除再熱器汽、熱風(fēng)溫度偏低外，各項(xiàng)參數(shù)都達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

6 存在的問(wèn)題及改進(jìn)建議

6.1 煤粉細(xì)度粗

鍋爐配置6臺(tái)BBD3854型雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，其設(shè)計(jì)的旁路風(fēng)除了維持一次風(fēng)管道風(fēng)速的作用外，還起到干燥原煤的效果，同時(shí)原煤中的編織帶、雷管導(dǎo)線、鐵絲、雜草等雜物堵塞分離器檔板，另外回粉管設(shè)計(jì)截面積小，鎖集器卡澀，磨煤機(jī)運(yùn)行不到1周就易造成分離器檔板、回粉管堵塞，造成煤粉較粗，試運(yùn)期間的煤粉細(xì)度R90在16%～26%，無(wú)法達(dá)到經(jīng)濟(jì)燃燒所要求的煤粉細(xì)度 （R90=10%～12%）；建議在原煤倉(cāng)入口處加裝過(guò)慮篩，清理原煤中的雜物，增大回粉管截面積，并對(duì)鎖集器進(jìn)行改造。

6.2 再熱汽溫度、熱風(fēng)溫度低

再熱汽溫度是機(jī)組經(jīng)濟(jì)型的重要參數(shù)，對(duì)汽機(jī)熱耗影響顯著。盡管在燃燒方面做了大量的工作，如燃燒器傾角擺到＋30°、加大底部二次風(fēng)比例、增加氧量、提高煤粉細(xì)度等，但該爐滿負(fù)荷運(yùn)行的再熱器出口溫度在535～556℃之間，而該爐設(shè)計(jì)在50%BMCR以上負(fù)荷，再熱器出口溫度就應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)的569℃。滿負(fù)荷時(shí)熱風(fēng)溫度為318℃（設(shè)計(jì)348℃）。

再熱汽溫度、熱風(fēng)溫度低的主要原因是該爐設(shè)計(jì)主燃燒器區(qū)域（濃側(cè)燃燒器）熱負(fù)荷很高，而淡側(cè)燃燒器（總高度4.524M）和SOFA燃燒器（總高度4.856M）熱負(fù)荷低，淡側(cè)燃燒器與SOFA燃燒器間距為5M，這樣爐膛整體高度與常規(guī)爐型相比高14.38M，造成爐膛出口及其下游的煙氣溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)值（表5），滿負(fù)荷時(shí)，末級(jí)再熱器出口的平均煙氣溫度比BRL時(shí)的設(shè)計(jì)值低291℃。

表5 鍋爐設(shè)計(jì)和運(yùn)行的煙氣溫度 ℃

對(duì)于再熱汽溫度、熱風(fēng)溫度低的問(wèn)題，建議除了調(diào)整燃燒器傾角，適當(dāng)增加爐膛出口氧量，還要在配風(fēng)方面進(jìn)行優(yōu)化，按照減小下部二次風(fēng)，增加上部二次風(fēng)的原則，適當(dāng)關(guān)閉預(yù)置水平偏角的輔助風(fēng)（CFS）擋板、關(guān)小淡側(cè)燃燒器周界風(fēng)。而磨煤機(jī)按照盡量上層盡量運(yùn)行的原則，保持下層的A、B磨煤機(jī)備用，使鍋爐的燃燒中心相對(duì)上移。

6.3 煤粉濃淡分離裝置易堵

燃燒器共設(shè)置6層濃煤粉噴嘴和6層淡煤粉噴嘴，每臺(tái)磨的出口由4根煤粉管接至燃燒器前部布置的一個(gè)煤粉濃淡分離裝置，進(jìn)行濃淡分離（圖2），濃煤粉通過(guò)燃燒器下部的管道將煤粉送入爐膛，由于濃側(cè)噴嘴的煤粉占80%，而通過(guò)一次風(fēng)量只有40%，造成濃煤粉管道經(jīng)常堵管，堵管必須相應(yīng)降低磨煤機(jī)容量風(fēng)風(fēng)量，提高旁路風(fēng)風(fēng)量進(jìn)行吹掃，對(duì)機(jī)組順利帶負(fù)荷相當(dāng)不利。建議降低濃側(cè)噴嘴的煤粉的比例至75%，通過(guò)一的次風(fēng)量提高到45%，這樣不僅可以減少濃淡分離裝置堵塞的問(wèn)題，而且有利于提高再熱汽和熱風(fēng)溫度。

停運(yùn)的磨煤機(jī)濃、淡燃燒器之間易形成煙氣通路，造成燃燒器噴嘴溫度異常升高，嚴(yán)重時(shí)可能燒毀燃燒器，盡管采取了開(kāi)10%吹掃風(fēng)門(mén)的措施，但一次冷風(fēng)進(jìn)入爐膛，無(wú)論是對(duì)組織燃燒、低負(fù)荷穩(wěn)燃、汽溫均會(huì)產(chǎn)生不良的影響。建議在淡側(cè)煤粉管道上加裝電動(dòng)隔離門(mén)，并可在DCS上進(jìn)行操控。

6.4 DCS無(wú)法對(duì)SOFA進(jìn)行角度調(diào)整

該爐設(shè)計(jì)了可水平擺動(dòng)的分離燃盡風(fēng)（SOFA），但無(wú)遠(yuǎn)操執(zhí)行機(jī)構(gòu)，只能在就地手動(dòng)調(diào)節(jié)，由于濃淡分離的燃燒器管道布置相當(dāng)復(fù)雜，附近有沒(méi)有平臺(tái)，就地要想調(diào)節(jié)，必須扎臨時(shí)架子，施工和操作相當(dāng)困難。建議安裝遠(yuǎn)操執(zhí)行機(jī)構(gòu)，可以針對(duì)不同的煤質(zhì)，根據(jù)煙氣成分的NOx濃度和煙溫偏差進(jìn)行調(diào)節(jié)。

6.5 原煤倉(cāng)下煤管堵塞

原煤倉(cāng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為褲衩形式，一分為二通過(guò)落煤管進(jìn)入磨煤機(jī)兩端的給煤機(jī)，但原煤倉(cāng)的褲衩到下煤管之間的錐體角度太大，下煤管較長(zhǎng)，錐體上又沒(méi)設(shè)計(jì)振打裝置，經(jīng)常造成給煤機(jī)斷煤。建議減小下煤管長(zhǎng)度，減小錐體角度，同時(shí)安裝原煤倉(cāng)振打裝置，徹底解決給煤機(jī)斷煤?jiǎn)栴}。