唐宇峰，沈錫鋼，李泳凡，李瑞軍

（中航工業(yè)沈陽發(fā)動機(jī)設(shè)計研究所，沈陽 110015）

1 引言

現(xiàn)役大涵道比分排渦扇發(fā)動機(jī)的噴管面積基本不可調(diào)，但在試車前可以通過更換不同面積的噴管，以尋求最佳的噴管面積而使發(fā)動機(jī)性能最優(yōu)。因此，在試驗前，需研究不同的內(nèi)、外噴管喉道面積對發(fā)動機(jī)性能的影響，確定最優(yōu)的內(nèi)、外涵噴管喉道面積。航空發(fā)動機(jī)推力、耗油率、渦輪進(jìn)口溫度、喘振裕度等參數(shù)的變化趨勢通常相互矛盾，造成發(fā)動機(jī)性能往往達(dá)不到預(yù)先設(shè)計要求。通過調(diào)節(jié)內(nèi)、外涵噴管喉道面積可以得到這些相互制約參數(shù)的最佳值，從而達(dá)到優(yōu)化發(fā)動機(jī)性能的目的。

本文計算和分析了大涵道比分排渦扇發(fā)動機(jī)內(nèi)、外涵噴管喉道面積變化對發(fā)動機(jī)性能的影響。

2 噴管喉道面積變化對發(fā)動機(jī)性能影響計算分析

在較高轉(zhuǎn)速范圍工作時，航空發(fā)動機(jī)高、低壓渦輪導(dǎo)向器進(jìn)口處于臨界狀態(tài)，計算中忽略效率變化對發(fā)動機(jī)性能的影響。由于大涵道比渦扇發(fā)動機(jī)在慢車以上狀態(tài)（不包括慢車）一般都采用n1R(低壓換算轉(zhuǎn)速)作為調(diào)節(jié)參數(shù)的控制規(guī)律，因此下面只計算分析在n1保持不變情況下發(fā)動機(jī)噴管面積變化對發(fā)動機(jī)性能的影響。

2.1 內(nèi)涵噴管喉道面積變化的影響

內(nèi)涵噴管喉道面積對轉(zhuǎn)差的影響如圖1所示。地面狀態(tài)選取n1R＝94%、92%、91%、90%、89%；高空狀態(tài)則選取n1R＝96%、97%、98%、99%、100%；等值線為低壓轉(zhuǎn)子相對換算轉(zhuǎn)速，內(nèi)涵噴管喉道面積增大，低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速不變，高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速減慢。在地面狀態(tài)下，內(nèi)涵噴管喉道面積增大5%，發(fā)動機(jī)高壓轉(zhuǎn)子換算轉(zhuǎn)速減慢約0.75%；在高空狀態(tài)下，內(nèi)涵噴管喉道面積增大5%，發(fā)動機(jī)高壓轉(zhuǎn)子換算轉(zhuǎn)速減慢約2%。

發(fā)動機(jī)內(nèi)涵噴管喉道面積增加，轉(zhuǎn)差減小。這是因為內(nèi)涵噴管面積增大，導(dǎo)致喉道截面壓力降低，低壓渦輪膨脹比增大，因此低壓渦輪功增大，低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速有加快的趨勢；又因為高壓渦輪進(jìn)出口界面臨界[1]，所以干擾不會傳到45截面處，高壓渦輪膨脹比不變，為了保持n1R不變則需要減少供油量，因此n2R減慢，轉(zhuǎn)差減小。

內(nèi)涵噴管喉道面積對外涵工作點(diǎn)的影響如圖2所示。地面狀態(tài)選取n1R＝94%、92%、91%、90%、89%；空中狀態(tài)則選取n1R＝96%、97%、98%、99%、100%；發(fā)動機(jī)低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速保持不變，隨內(nèi)涵噴管喉道面積增加，風(fēng)扇外涵工作線基本不變，進(jìn)口流量基本不變。

因為n1R保持不變，外涵流量保持不變，與外涵流量相比，內(nèi)涵流量變化非常小，所以內(nèi)涵噴管喉道面積變化，但進(jìn)口流量基本不變。

對低壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)影響如圖3所示。從圖中可見，在地面狀態(tài)和高空狀態(tài)下，內(nèi)涵噴管喉道面積變化對低壓壓氣機(jī)影響較大，內(nèi)涵噴管喉道面積增大，低壓轉(zhuǎn)子共同工作線上移，發(fā)動機(jī)低壓壓氣機(jī)裕度減小。

在地面和高空狀態(tài)下，隨著A8的增大，高壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)沿共同工作線下移，如圖4所示。無論在地面還是高空狀態(tài)下，A8增大，n1R保持不變，則T4降低，如圖5所示。在地面狀態(tài)下，A8增大5%，當(dāng)n1R＝94%時，T4降低0.89%～0.90%；當(dāng)n1R＝89%時，T4降低0.74%～0.80%；在高空狀態(tài)下，A8增大5%，n1R保持不變，當(dāng)n1R＝100%時，T4降低2.3%～2.7%；當(dāng)n1R＝96%時，T4降低1.78%～2.30%。

由于發(fā)動機(jī)高壓渦輪進(jìn)、出口臨界，高壓渦輪膨脹比不變，因此需減少燃燒室供油，高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速降低，高壓轉(zhuǎn)子沿共同工作線下移，對高壓壓氣機(jī)裕度基本沒有影響；增大內(nèi)涵噴管喉道面積，低壓渦輪膨脹比增大，為了保證功率平衡，需降低低壓渦輪進(jìn)口總溫，因為燃燒室出口溫度與高壓渦輪的功成正比，渦輪功與其對應(yīng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的3次方成正比[2]，而渦輪功與燃燒室出口溫度成正比，所以在高狀態(tài)下，T4降低的幅度要比在低狀態(tài)下的大。

內(nèi)涵噴管喉道面積對推力與耗油率的影響如圖6所示。從圖中可見，在地面狀態(tài)下，A8增大5%，n1R保持不變（n1R＝94%），發(fā)動機(jī)推力約減小0.9%，耗油率約降低1%。在高空狀態(tài)下，內(nèi)涵噴管喉道面積增大5%，n1R保持不變（n1R＝100%），發(fā)動機(jī)推力約減小3.3%，耗油率約降低1.5%。

放大內(nèi)涵噴管喉道面積，低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速保持不變，發(fā)動機(jī)進(jìn)口總流量基本不變，高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速減慢，壓比減小，高壓轉(zhuǎn)子工作點(diǎn)下移，燃燒室出口溫度下降，因此推力和耗油率均減小。

2.2 外涵噴管喉道面積變化的影響

發(fā)動機(jī)外涵噴口面積增大，轉(zhuǎn)差減小，反之增大。外涵噴管喉道面積對轉(zhuǎn)差的影響如圖7所示。從圖中可見，在地面狀態(tài)下，A18增大3%，n1R保持不變，n2R變化量Δn2R＝－0.5%～－0.8%；在高空狀態(tài)下，A18增大3%，n1R保持不變，Δn2R＝－2%～－4%。

隨著外涵噴口面積的增加，風(fēng)扇所消耗的功將減小，低壓渦輪功不變，發(fā)動機(jī)剩余功率增大，低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速有上升的趨勢。若低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速n1R保持不變，則必須減少燃燒室供油量，高壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速減慢，轉(zhuǎn)差減小。

外涵噴管喉道面積對外涵工作點(diǎn)的影響如圖8所示。從圖中可見，無論在地面還是高空狀態(tài)下，A18增大，風(fēng)扇外涵共同工作線均右移，即遠(yuǎn)離喘振邊界。外涵噴管喉道面積對低壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)的影響如圖9所示。從圖中可見，A18增大，在地面和高空狀態(tài)下，低壓壓氣機(jī)共同工作線均左移，即靠近喘振邊界。

增大外涵噴管喉道面積，風(fēng)扇外涵壓比減小，流量增大，外涵流通能力變強(qiáng)，風(fēng)扇外涵共同工作線右移，遠(yuǎn)離喘振邊界，裕度增大，但n1R保持不變，增大A18，由于轉(zhuǎn)差減小，發(fā)動機(jī)核心機(jī)流通能力下降，堵塞增壓級，工作線靠近喘振邊界，裕度減小。

外涵噴管喉道面積對高壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)的影響如圖10所示。從圖中可見，外涵噴管喉道面積調(diào)節(jié)對高壓轉(zhuǎn)子共同工作線沒有影響。A18增大，高壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)沿共同工作線下移。外涵噴管喉道面積對燃燒室出口溫度T4的影響如圖11所示。從圖中可見，無論在地面還是高空狀態(tài)下，A18增大，n1R保持不變，T4減小。在地面狀態(tài)下，A18增大3%，在n1R＝94%時，T4降低0.9%～1.1%；在n1R＝89%時，T4降低0.4%～0.6%。

風(fēng)扇壓比減小使風(fēng)扇所需要的功減小，剩余功增大，因此低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速有上升的趨勢，為了保持低壓轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速不變，需要降低油量，降低燃燒室出口溫度。所以在高狀態(tài)下T4降低的幅度要比在低狀態(tài)下的大。

發(fā)動機(jī)推力的變化直接影響飛機(jī)的基本性能[3]，因此研究噴管面積的變化對推力的影響很有必要。外涵噴管喉道面積對推力和耗油率的影響如圖12所示。從圖中可見，在地面狀態(tài)（n1R＝94%）下，A18從0.90增大到0.95時，推力出現(xiàn)最大值，增大1.72%，耗油率降低2.78%；當(dāng)A18增大到0.975后，推力開始減小。耗油率在A18增大到1.4時出現(xiàn)拐點(diǎn)，逐漸增加；在高空狀態(tài)（n1R＝100%）下，A18從0.86增大到0.90時，推力出現(xiàn)最大值，增大1.57%，耗油率降低0.83%。當(dāng)A18增大到0.92后，推力減小，耗油率在A18增大到1.04的時候出現(xiàn)拐點(diǎn)，逐漸升高。

從以上分析可知，分別存在對應(yīng)最佳的推力和最低耗油率的外涵噴管喉道面積。原因是外涵噴管喉道面積增大，發(fā)動機(jī)進(jìn)口空氣流量增大，外涵排氣速度減慢。在一定范圍內(nèi)，空氣流量增大的影響大于發(fā)動機(jī)氣流速度減慢的影響，因此發(fā)動機(jī)推力增大，耗油率降低，對發(fā)動機(jī)性能有一定改善。但當(dāng)調(diào)整面積過大后，氣流速度減慢的影響超過空氣流量增大帶來的增益，推力減小。外涵噴管面積放大，高壓壓氣機(jī)壓比減小得慢，而低壓壓氣機(jī)壓比增大得快，所以總壓比增大，耗油率降低，在總壓比等于最佳增壓比時，耗油率最低，此時噴管面積繼續(xù)增大則耗油率升高。

3 結(jié)論

（1）大涵道比分排渦扇發(fā)動機(jī)內(nèi)、外涵噴管喉道面積調(diào)整可明顯改變發(fā)動機(jī)性能，所以在臺架試驗中，可通過改變發(fā)動機(jī)內(nèi)、外涵噴管喉道面積來調(diào)整發(fā)動機(jī)狀態(tài)。

（2）A8增大，n1R保持不變，低壓壓氣機(jī)工作線左移，即喘振裕度減小，而對風(fēng)扇外涵工作線基本無影響。同時，高壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)沿共同工作線下移，高、低壓渦輪進(jìn)口溫度降低，有利于延長高溫部件壽命。

（3）A8增大，發(fā)動機(jī)耗油率降低，同時推力也有所減小。

（4）A18增大，n1R保持不變，風(fēng)扇外涵工作線右移，即風(fēng)扇外涵喘振裕度增大。同時低壓壓氣機(jī)工作線左移，喘振裕度減小。而高壓壓氣機(jī)工作點(diǎn)沿共同工作線下移，對喘振裕度基本沒有影響。高、低壓渦輪進(jìn)口溫度降低，有利于延長高溫部件壽命。

（5）對風(fēng)扇外涵噴管來說，分別存在對應(yīng)最低耗油率和最佳推力的外涵噴管喉道面積，而對應(yīng)最佳推力的面積遠(yuǎn)小于對應(yīng)最低耗油率的面積。

[1]廉筱純,吳虎.航空發(fā)動機(jī)原理[M].西安：西北工業(yè)大學(xué)出版社，2005:183-240.

[2]Jack D M,William H H, David T P.Aircraft Engine Design [M].American Institute ofAeronautics and Astronautics Inc,2002.

[3]趙肅,李建榕.航空發(fā)動機(jī)推力的變化對飛機(jī)基本性能影響的敏感性分析[J].航空發(fā)動機(jī),2010,36（2）:26-33.