王江寧,李亮亮,劉子如

(西安近代化學(xué)研究所,陜西 西安 710065)

引 言

目前,3,4-二硝基呋咱基氧化呋咱(DNTF)在推進(jìn)劑中的應(yīng)用研究正處于初始階段,文獻(xiàn)[1-5]報(bào)道了 DNTF改性雙基推進(jìn)劑(DNTF-CMDB)的熱分解規(guī)律、能量特性、燃燒性能等研究結(jié)果。用動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析(DMA)、抗拉抗壓實(shí)驗(yàn)和沖擊實(shí)驗(yàn)等研究材料的力學(xué)性能,具有樣品量少,實(shí)驗(yàn)結(jié)果能從更深層次(如分子運(yùn)動(dòng)的角度)揭示推進(jìn)劑力學(xué)性能的變化規(guī)律及機(jī)理的優(yōu)點(diǎn),國(guó)內(nèi)外已將動(dòng)態(tài)熱機(jī)械方法應(yīng)用于復(fù)合推進(jìn)劑、雙基推進(jìn)劑以及NEPE推進(jìn)劑的研究[6-8],但目前還未見(jiàn)含DN TF的改性雙基推進(jìn)劑的相關(guān)報(bào)道。

本實(shí)驗(yàn)以改性雙基推進(jìn)劑配方為基礎(chǔ),研究了不同 DNTF含量對(duì) DN TF-CMDB推進(jìn)劑力學(xué)性能的影響,并利用文獻(xiàn)[9]的DMA實(shí)驗(yàn)結(jié)果研究DNTF含量對(duì)脆化參數(shù)的影響及其與抗拉強(qiáng)度的關(guān)系。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 樣品制備

DNTF-CMDB推進(jìn)劑樣品采用光輥壓延工藝制備,以(NC+NG)為黏合劑體系,DNTF作為含能添加劑,中定劑、催化劑和其他添加劑組成基本配方(如表1所示 ),分別以 DNTF質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 3%、10%、20%、30%、40%、50%設(shè)計(jì)配方,經(jīng)吸收、驅(qū)水、光輥壓延過(guò)程制得樣品并進(jìn)行力學(xué)性能測(cè)試。所使用的DNTF由西安近代化學(xué)研究所提供。

1.2 儀器及試驗(yàn)條件

單軸抗拉實(shí)驗(yàn)使用 INSTRON 4505型儀器測(cè)量,測(cè)試溫度分別為 -40、20及 50℃,拉伸速率100mm/min。樣品制備及其測(cè)試方法依據(jù)GJB770B-2005方法 413.1,結(jié)果見(jiàn)表 2。

表 2 DNTF-CMDB推進(jìn)劑的力學(xué)性能Table 2 Mechanical performances of DNTF-CMDB propellants

動(dòng)態(tài)力學(xué)性能采用 TA DM A2908型儀器測(cè)試,采用單懸臂夾具,試樣尺寸為 4mm×(12～13)mm× (3～4)mm,頻率 f為 1、 2、 5、10、20 Hz,振幅 5μm,溫度范圍-100～100℃ ,溫度步長(zhǎng) 3℃。

2 分析與討論

2.1 增塑劑含量對(duì) DNTF-CMDB推進(jìn)劑斷裂延伸率的影響

由表 1和表 2可知 ,低溫 (-40℃ )、常溫 (20℃ )和高溫時(shí)(50℃),推進(jìn)劑的斷裂延伸率隨著 DNTF含量的增加先增大后減小,DNTF質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 20%時(shí),DNTF-CMDB推進(jìn)劑的斷裂延伸率達(dá)到最大。

眾所周知,雙基推進(jìn)劑的斷裂延伸率與增塑劑NG的含量有關(guān)。 DNTF-CMDB推進(jìn)劑斷裂延伸率從 DF-2到 DF-9先增加后降低,這可能是因?yàn)镈NTF含量低時(shí),NG含量相對(duì)較大,DNTF溶解于NG中的量增大,使部分 DNTF變成液態(tài),與 NG一樣對(duì) NC有增塑作用。從DF-2到 DF-6,雖然 NG的含量下降,但由于 DNTF的含量增加,溶于 NG變成液態(tài) DNTF的含量也增加,使延伸率不因 NG含量的減小而下降,反而是增加。但從樣品DF-6～ DF-9,雖然 DNTF的含量繼續(xù)增加,但由于 NG的含量的下降,使延伸率呈下降的趨勢(shì),這可能是樣品在3種實(shí)驗(yàn)溫度下,斷裂延伸率均為先增加后減小的原因。這也說(shuō)明增塑劑應(yīng)包含NG和 DNTF兩部分。

為進(jìn)一步說(shuō)明 DNTF(液態(tài)部分)的增塑作用,將質(zhì)量比m(NG):m(NC)對(duì)推進(jìn)劑斷裂延伸率的貢獻(xiàn)設(shè)為 g1,m(DNTF):m(NC)設(shè)為 g2,增塑劑相對(duì)含量用組合量G=g1+Ag2(A為常數(shù))表示。分析表1中 NG、DNTF及表2中X m數(shù)值的變化規(guī)律可知:A取0.07時(shí),DF-6配方中增塑劑的相對(duì)含量 G取最大值,這與X m在 DF-6配方時(shí)具有最大值相一致,故G=g1+0.07g2。而該延伸率的對(duì)數(shù)ln X m與組合量G的對(duì)數(shù)有線(xiàn)歸關(guān)系,如圖 1所示。

從圖 1三曲線(xiàn)獲得的回歸方程如下:

G=g1+0.07g2;R為回歸相關(guān)系數(shù);P為置信度。

從上述3方程可分別獲得m(NG)∶m(NC)=27.23∶ 53.57和 m(DN TF)∶ m(NC)=20∶ 43.57,即配方DF-6時(shí),-40、20和50℃的Xm均具有最大值。

圖 1 組合量G與DF推進(jìn)劑斷裂延伸率的關(guān)系曲線(xiàn)Fig.1 The relation of the sums of content ratios G with X m for DF propellants

值得注意的是,文獻(xiàn)[9]中已發(fā)現(xiàn)動(dòng)態(tài)力學(xué)性能T轉(zhuǎn)變的損耗角正切tan W的峰溫Tα及T和U轉(zhuǎn)變的自由體積膨脹系數(shù)T f也均與組合量G相關(guān),而且認(rèn)為當(dāng)DNTF質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 20%時(shí),推進(jìn)劑具有最佳的高低溫力學(xué)性能。本研究也證明DF系列推進(jìn)劑的抗拉力學(xué)性能和動(dòng)態(tài)力學(xué)性能受到相同的組合量G的影響。

2.2 黏合劑體系對(duì)DNTF-CMDB推進(jìn)劑抗拉強(qiáng)度的影響

圖 2是 DF系列推進(jìn)劑在-40、20和50℃的e m值與DNTF含量的關(guān)系曲線(xiàn)。

由圖 2可知,除-40℃、DNTF質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 20%時(shí)的e m出現(xiàn)極值外,20℃和50℃的關(guān)系曲線(xiàn),從表觀(guān)上看都有隨DNTF含量提高而增大的趨勢(shì),但實(shí)際上,雙基推進(jìn)劑的抗拉強(qiáng)度主要取決于NC的含量,對(duì)于 DF推進(jìn)劑,雖然樣品DF-2～DF-6中NC的含量是逐漸下降的,但起增塑作用的NG含量也是逐漸下降的,m(NC)∶m(NG)卻提高,此外,雖然DNTF可部分起到增塑劑的作用,但其作用效果僅為NG的7%,因此DN TF的含量對(duì)常溫和高溫下e m的影響是有限的。

圖2 DNTF含量對(duì)推進(jìn)劑抗拉強(qiáng)度的影響Fig.2 Influence of DNTF content on tensile strength(e m)of propellant

根據(jù)上述分析 ,以e m對(duì)m(NC)∶m(NG)作圖 ,如圖3所示。從圖 3可知,20℃和 50℃的 em與m(NC)∶m(NG)有較好的線(xiàn)性關(guān)系,回歸方程如下:

圖 3 e m與m(NC)∶m(NG)的線(xiàn)性關(guān)系 (20℃和 50℃)Fig.3 The relation of e m with m(NC)∶ m(NG)(20℃ or 50℃ )

因此,可以認(rèn)為影響DNTF-CMDB推進(jìn)劑常溫(20℃)和高溫(50℃)e m值的主要因素是 NC與 NG的質(zhì)量比。至于-40℃下的e m與DNTF含量的關(guān)系會(huì)出現(xiàn)極大值,可能與低溫下 DNTF在雙基體系的作用有關(guān),可從動(dòng)態(tài)力學(xué)性能獲得的特征量脆化參數(shù)進(jìn)行分析。

2.3 DNTF含量對(duì) DNTF-CDMB推進(jìn)劑脆化參數(shù)m的影響

為了表征材料的低溫力學(xué)性能,Simatos D等人提出用脆化參數(shù)[10](m)來(lái)表征材料的易脆程度,m值越大,則脆性越大、強(qiáng)度越低、材料越容易發(fā)生脆折或斷裂。m與WLF方程的黏彈系數(shù)Cg1、Cg2和玻璃化溫度T g有如下關(guān)系:

根據(jù)時(shí)間-溫度等效原理,對(duì) DF系列推進(jìn)劑低溫過(guò)程的U松弛段[9]用WLF方程(方程(2))[11]進(jìn)行處理:

由于雙基推進(jìn)劑在 DMA曲線(xiàn)上具有兩個(gè)力學(xué)松弛階段(見(jiàn)文獻(xiàn) [9]),為了獲得低溫力學(xué)性能的脆化參數(shù)表征量,把U松弛階段 tan W在1 Hz時(shí)的峰溫當(dāng)作 Tg,并設(shè)方程(2)中的參考溫度 Ts=Tg,則從WLF方程獲得DF系列樣品U松弛過(guò)程的黏彈系數(shù)Cg1、Cg2,并用該黏彈系數(shù)和 T g值,按方程 (1)計(jì)算得到脆化參數(shù)m,列于表 3。

表3 DNTF-CMDB推進(jìn)劑U松弛階段的相關(guān)參數(shù)Table 3 The parameters of U-relaxation for DNTF-CMDB propellant

若以m值對(duì) DNTF含量作圖 (如圖 4所示),可以看到,當(dāng) DNTF質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 20%時(shí),m有一個(gè)最低值,這與 DF-6在低溫 (-40℃)具有最大的em是相應(yīng)的,這也說(shuō)明,低溫時(shí)抗拉強(qiáng)度em與表征低溫動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的m是相關(guān)的。

為了進(jìn)一步證明脆化參數(shù)與低溫抗拉強(qiáng)度有相關(guān)性,將em(-40℃ )與m作圖,如圖 5所示。 圖 5中曲線(xiàn)的回歸方程如下:

由圖 5可知,DF系列推進(jìn)劑低溫 (-40℃)抗拉強(qiáng)度的(e m-24.2)2和脆化參數(shù)間具有很好的線(xiàn)性關(guān)系。該線(xiàn)性回歸方程表明,當(dāng)e m值小于24.2MPa時(shí),em值隨脆化參數(shù)m的增大而提高;當(dāng)em值大于24.2MPa時(shí),em值隨脆化參數(shù)m的下降而提高。這說(shuō)明 DNTF-CDMB推進(jìn)劑推進(jìn)劑的低溫抗拉強(qiáng)度與脆化參數(shù)m有較復(fù)雜的關(guān)系。

圖4 DNTF含量對(duì)推進(jìn)劑脆化參數(shù)m的影響Fig.4 Influence of DNTF content on fragility parameter(m)of propellant

圖 5 e m與m的關(guān)系曲線(xiàn) (-40℃)Fig.5 The relation of e m with m(-40℃)

3 結(jié) 論

(1)DNTF對(duì) DNTF-CMDB推進(jìn)劑有一定的增塑效果,并能降低低溫脆化參數(shù),提高韌性。高低溫和常溫下斷裂延伸率與組合量G(m(NG)∶m(NC)和m(DNTF)∶m(NC)的組合量)之間存在相關(guān)性。DNTF質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 20%或m(DNTF)∶m(NG)接近20∶27時(shí),3個(gè)溫度階段的斷裂延伸率和低溫抗拉強(qiáng)度具有最大值,而低溫脆化參數(shù)有最低值;常溫和高溫的抗拉強(qiáng)度em主要取決于NC與NG的質(zhì)量比。

(2)表征材料低溫性能的脆化參數(shù)與低溫抗拉強(qiáng)度(e m-24.2)2有線(xiàn)性關(guān)系,說(shuō)明低溫抗拉強(qiáng)度與WLF方程的黏彈系數(shù)和玻璃化溫度有關(guān)。

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