劉 濤

曲線剛構(gòu)橋的線形控制要比一般懸臂施工的直線剛構(gòu)橋更重要也更復(fù)雜。對(duì)于曲線剛構(gòu)橋,由于存在彎扭耦合效應(yīng),懸臂施工時(shí)箱梁截面在預(yù)應(yīng)力、自重以及其他施工荷載的共同作用下產(chǎn)生扭轉(zhuǎn),當(dāng)轉(zhuǎn)角過(guò)大,即箱梁橫截面左右撓度差值不能忽略時(shí),需設(shè)置扭轉(zhuǎn)預(yù)拱度。同時(shí),曲率影響還使高墩產(chǎn)生徑向位移,這對(duì)于墩身豎直度及平面線性的控制也有影響,因此需對(duì)橋墩和主梁設(shè)置徑向預(yù)偏位。

對(duì)于采用懸臂澆筑施工的曲線剛構(gòu)橋來(lái)說(shuō),以往桿件內(nèi)力分析方法不能體現(xiàn)其截面上應(yīng)力的空間分布,并且施工過(guò)程結(jié)構(gòu)受力體系發(fā)生多次轉(zhuǎn)換,結(jié)構(gòu)應(yīng)力變化復(fù)雜,因此對(duì)變截面連續(xù)曲線剛構(gòu)橋空間應(yīng)力分布規(guī)律的研究十分重要。

1 建立模型

以紅石梁大橋?yàn)樵?利用有限元軟件ANSYS建立模型,梁高沿跨徑方向按二次拋物線變化,選擇曲線半徑400 m,500 m,600 m。在懸臂施工階段,除臨時(shí)施工荷載外,T構(gòu)主要承受自重和預(yù)應(yīng)力作用,對(duì)自重進(jìn)行分析時(shí),最大懸臂階段是應(yīng)力最不利情況,因此計(jì)算時(shí)取最大懸臂狀態(tài)。

2 比較與分析

2.1 扭轉(zhuǎn)角比較

懸臂部分任意截面的扭轉(zhuǎn)角定義為截面內(nèi)外緣豎向高差與截面寬度的比值,符號(hào)規(guī)定向曲線內(nèi)側(cè)扭轉(zhuǎn)為負(fù),向曲線外側(cè)扭轉(zhuǎn)為正。將不同曲線半徑、墩高情況下最大懸臂端頂板扭轉(zhuǎn)角進(jìn)行對(duì)比。施工階段懸臂部位的扭轉(zhuǎn)主要來(lái)自兩部分的作用:1)因?yàn)榍€懸臂恒載自身沿順橋向縱軸產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)力矩,使得懸臂部分相對(duì)于墩頂向曲線內(nèi)側(cè)扭轉(zhuǎn);2)因?yàn)閼冶圩灾貙?duì)橋墩相當(dāng)于偏心力作用而使墩身內(nèi)傾,墩頂截面向曲線內(nèi)側(cè)旋轉(zhuǎn),加劇了最大懸臂端的絕對(duì)扭轉(zhuǎn)變形。

表1 不同曲線半徑下施工階段最大懸臂狀態(tài)扭轉(zhuǎn)角

從表1可以看出,施工階段墩身向內(nèi)側(cè)彎曲,墩頂扭轉(zhuǎn)角隨著懸臂部分曲率的減小而增大,且曲率越小變化越大,幅度由曲線半徑每減小100 m,扭轉(zhuǎn)角增大23%加劇到增大28%?！安钪怠贝響冶鄄糠值南鄬?duì)扭轉(zhuǎn),是第一種因素作用的結(jié)果,其值亦隨半徑減小而增大,變化幅度從14%增大到19%。

2.2 豎向位移比較

懸臂部分變形是個(gè)空間問(wèn)題,其中豎向位移主要包括兩部分:懸臂部分在彎矩和扭矩共同作用下的位移以及墩身在壓力作用下的壓縮變形和橫向彎矩下的內(nèi)傾位移。豎向位移符號(hào)規(guī)定向上為正,向下為負(fù)。從圖1,圖2可以看出,墩高一定,曲線半徑減小,最大懸臂端與懸臂根部豎向位移增大,半徑越小變化越明顯。曲線半徑變化100 m時(shí),最大懸臂端處內(nèi)緣豎向位移變化幅度為 11.4%～12.5%,外緣豎向位移變化幅度小于內(nèi)緣,為2.6%～4.9%,內(nèi)外緣變化幅度不同與扭轉(zhuǎn)變形有關(guān)。曲線半徑越小,橫截面內(nèi)外緣位移差越大,在懸臂根部表現(xiàn)尤為突出。

2.3 徑向位移比較

自重作用下,曲線箱梁T構(gòu)上部結(jié)構(gòu)重心偏向內(nèi)弧一側(cè),墩身承受較大的橫向彎矩,使得T構(gòu)墩身產(chǎn)生偏向圓心的側(cè)彎,并帶動(dòng)主梁產(chǎn)生向平曲線內(nèi)側(cè)的偏位。徑向位移符號(hào)規(guī)定向曲線內(nèi)側(cè)偏移為負(fù),向曲線外側(cè)偏移為正。

從圖3可以看出,曲線半徑越小,箱梁自重重心偏離墩身軸線的距離越大,墩身所受橫橋向彎矩越大,產(chǎn)生的側(cè)向水平位移就越大,變化幅度為每100 m增大16%～19%,半徑越大,變化趨勢(shì)漸弱。

2.4 正應(yīng)力比較

自重作用下,曲線懸臂剛構(gòu)產(chǎn)生負(fù)彎矩和扭矩,箱梁頂板截面絕大部分受拉,底板截面受壓,但是由于扭矩的影響,應(yīng)力在橫截面上的分布是不均勻的,同時(shí)考慮到箱梁截面剪力滯效應(yīng)影響,靠近腹板處應(yīng)力增大,遠(yuǎn)離腹板處應(yīng)力減小。正應(yīng)力符號(hào)規(guī)定拉應(yīng)力為正,壓應(yīng)力為負(fù)。

從圖4,圖5可以看出,曲線半徑減小,懸臂根部頂板內(nèi)緣應(yīng)力增大,外緣應(yīng)力減小,曲線半徑越小,內(nèi)外緣應(yīng)力差值越大,正應(yīng)力分布的不均勻程度加強(qiáng),得出曲線箱梁隨曲率的增加彎扭耦合效應(yīng)相應(yīng)增大。

3 結(jié)語(yǔ)

自重作用下,曲線懸臂剛構(gòu)受彎矩和扭矩共同作用,向曲線內(nèi)側(cè)扭轉(zhuǎn),使得內(nèi)緣低外緣高,截面撓度大于同等跨徑直線橋,應(yīng)力變化主要受彎扭耦合影響,內(nèi)側(cè)大外側(cè)小,半徑越小橫截面應(yīng)力內(nèi)外側(cè)差異越大。曲線橋在成橋運(yùn)營(yíng)階段,曲線跨徑內(nèi)主梁承受外傾扭矩,使主梁截面相對(duì)于墩頂截面向曲線外側(cè)旋轉(zhuǎn),而懸臂施工階段的懸臂端的反方向扭轉(zhuǎn)可作為預(yù)設(shè)扭轉(zhuǎn)角,達(dá)到控制最終變形的目的。大跨高墩預(yù)應(yīng)力連續(xù)剛構(gòu)橋的結(jié)構(gòu)復(fù)雜,施工階段較多,周期較長(zhǎng),環(huán)境變化大,各個(gè)階段的受力與變形也不斷變化,正確掌握各施工階段變形與受力情況對(duì)準(zhǔn)確合龍及大梁的空間變形符合設(shè)計(jì)值具有重要意義。

[1] 徐潤(rùn)平.大跨度曲線連續(xù)剛構(gòu)橋施工控制分析[J].鐵道建筑技術(shù),2003(4):25-27.

[2] 劉林石水,卓衛(wèi)東,林建筑.五跨連續(xù)剛構(gòu)橋梁空間受力特性分析[J].福建建筑,2004,86(1):51-53.

[3] 孫 飛.關(guān)于大跨連續(xù)剛構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J].山西建筑,2008,34(25):324-325.