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        CFD輔助發(fā)動機進氣管的研究

        2010-06-28 12:30:36何云信謝文尚
        裝備制造技術(shù) 2010年4期
        關(guān)鍵詞:電噴進氣管汽油機

        竇 昊,何云信,謝文尚,陳 暉

        (廣西大學機械工程學院,廣西南寧530004)

        進氣系統(tǒng)是內(nèi)燃機五大系統(tǒng)中供給系的重要組成部分,氣體在進氣系統(tǒng)的流動,在很大程度上影響了內(nèi)燃機的動力性、經(jīng)濟性和排放性,它對油氣混合、滯燃期、著火、燃燒、火焰?zhèn)鞑?、排放物生成、傳熱以及對汽油機的爆震和循環(huán)變動等,都有著重要的影響,內(nèi)燃機氣體流動具有重要的意義。匹配優(yōu)良的進氣系統(tǒng),能以最小的泵氣功來最大限度地提高進氣終了時留在發(fā)動機氣缸內(nèi)充量的純度和密度[1]。本文針對LJ276QE汽油機電噴化后的進氣管,對其進氣管流場進行分析,以及優(yōu)化改進設計,以提高其發(fā)動機動力性和經(jīng)濟性等性能。

        表1 LJ276Q E型發(fā)動機主要參數(shù)

        1 LJ276QE原進氣管的建模分析

        LJ276QE汽油機整機、進氣管三維模型如圖1所示。

        圖1 LJ276QE進氣管三維模型

        LJ276型汽油機是傳統(tǒng)的化油器式發(fā)動機,原進氣管是傳統(tǒng)的“Y”型進氣管,LJ276QE是LJ276的電噴化機型,采用進氣管多點電噴方式取代化油器供油。發(fā)動機在電噴化后,多個相關(guān)參數(shù)發(fā)生改變,原進氣系統(tǒng)不能滿足電噴化后得進氣需要,需要重新設計進氣管,以提高進氣效率,并便于安裝噴油器。

        通過逆向工程技術(shù),使用非接觸式三維測量設備掃描LJ276汽油機進氣管的鑄造沙芯,然后利用UG軟件構(gòu)造和編輯曲線和曲面,完成進氣管氣道的三維實體建模[2](如圖2所示)。

        圖2 原機氣管氣道的三維實體模型

        2 進氣管的改進設計計算

        新設計的進氣管,需考慮到氣體動力增壓效應和噴油器安裝等問題。考慮到氣體增壓效應,設計計算進氣總管直徑和長度,穩(wěn)壓腔容積,進氣歧管直徑和長度[3]。

        2.1 利用波動效應確定管長和管徑[4]

        其中,

        L——進氣歧管長度;

        q——波動效應系數(shù)3/2,5/2,7/2,9/2…

        n——發(fā)動機轉(zhuǎn)速。

        以標定功率和最大扭矩點為基點,計算出來管長為多值,并結(jié)合的汽油機的實際尺寸,選擇發(fā)動機進氣管長度為0.440m,這個距離包括了進氣道的長度,故設計發(fā)動機諧振進氣管長度

        利用慣性效應確定進氣管管徑

        其中,

        準t——慣性系數(shù);

        D——缸徑;

        S——沖程;

        d——進氣管管徑;計算得d=44.34(mm)

        2.2 諧振腔容積的確定

        諧振腔容積要設計得合適,不能過大,也不能過小。一方面,如果過大,腔內(nèi)壓力波動程度下降,諧振效果減弱,穩(wěn)壓效果增強,諧振進氣得效果從而會大大降低;另一方面,若容積過小,則不能滿足發(fā)動機高速時對進氣量的需要。大多數(shù)文獻設定的諧振腔容積一般為發(fā)動機排量的0.55倍左右[5]。LJ276QE汽油機的排量為0.644 L,故設計其進氣管穩(wěn)壓腔容積為0.354L左右,結(jié)構(gòu)為完全矩形腔,為穩(wěn)壓腔中間進氣結(jié)構(gòu)。

        3 CFD仿真模型的建立

        根據(jù)計算所得參數(shù),使用三維軟件UG建立新的進氣管氣道模型(如圖3所示)。

        圖3 改進氣管氣道的三維實體模型

        圖4 改進氣管氣道模型網(wǎng)格劃分

        將此模型導入Fluent軟件自帶的前處理軟件Gambit,劃分網(wǎng)格,原進氣管氣道模型網(wǎng)格數(shù)136 433,新進氣管氣道網(wǎng)格數(shù)163 649;以安裝原進氣管的充氣效率曲線(如圖5所示)。根據(jù)關(guān)系式

        計算出進氣管入口出的速度作為各個轉(zhuǎn)速下的入口邊界條件,出口邊界均設定為自由出流,湍流模型為標準K-ε模型,耦合能量方程,設定壁面溫度293 K,計算結(jié)果如下所述。

        由圖6、圖7可知,進氣管出口處的速度和湍動能均有了很大的提高,且隨著轉(zhuǎn)速的升高,速度和湍動能的提升量也呈增大的趨勢,速度的增量都在50%以上;由圖7可知,原進氣管出口處湍動能變化不大,新進氣管出口湍動能的增量有了極大的提高。速度和湍動能有了很大的提高,主要原因是在設計時減小了進氣管支管直徑。由流體力學中伯努利方程可知,當進氣歧管的管徑減小,流量不變的情況下,進氣歧管速度會升高。速度升高,湍動能也會隨之升高。進氣速度和湍動能的提高,必然可以提高發(fā)動機進氣量和進氣能量。

        圖5 原進氣管的充氣效率曲線

        圖6 兩種進氣管速度曲線比較

        圖7 兩種進氣管進氣湍動能比較

        4 結(jié)束語

        綜上所述,我們可以得出下列結(jié)論:

        (1)發(fā)動機的進氣管結(jié)構(gòu)尺寸,對發(fā)動機的性能有很大的影響;

        (2)利用進氣管中的諧振效應,匹配優(yōu)良的進氣總管、穩(wěn)壓腔、進氣歧管,可以提高發(fā)動機進氣速度和湍動能;

        (3)FLUENT計算結(jié)果表明,CFD可以較為準確的預測發(fā)動機進氣管流場,可以輔助設計發(fā)動機進氣管正向設計的有效手段。

        [1]W.J.D.安南德,G.E.羅埃.內(nèi)燃機中的氣體流動[M].北京:中國農(nóng)業(yè)機械出版社,1981.

        [2]劉志恩,蔣炎坤.CFD輔助發(fā)動機進氣道設計方法研究[J].內(nèi)燃機工程,2006,12(6):6-7.

        [3]蔣炎坤.CFD輔助發(fā)動機工程的理論與應用[M].北京:科學出版社,2004.

        [4]靳紅玲.469Q汽油機進氣系統(tǒng)流場特性及優(yōu)化設計[D].太原:太原理工大學,2007.

        [5]劉 宇.基于GT-POWER的汽油機仿真及優(yōu)化設計[D].吉林:吉林大學,2006.

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