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        波節(jié)管脈沖流強化對流換熱數(shù)值分析

        2010-05-29 05:36:58喻九陽
        武漢工程大學學報 2010年3期
        關鍵詞:矢量圖漩渦分布圖

        汪 威,喻九陽,楊 俠

        (武漢工程大學機電工程學院,湖北 武漢 430074)

        0 前 言

        脈沖流是指按照一定規(guī)律如正(余)弦周期變化流動的流體.對于脈沖流速度場分布規(guī)律,大量學者都進行了研究,并得到公認的結論.20世紀中前期,Richardson通過對管內(nèi)往復流動脈沖流的試驗發(fā)現(xiàn)速度分布存在速度環(huán)效應,即最大速度在靠近管壁處而不是在管中心[1];Uchida對此結論進行理論分析,證明速度環(huán)效應[2].

        但脈沖流是否能強化換熱,各專家學者的研究結論都不一致.1990年,Mackly實驗證實脈沖流對帶內(nèi)肋片圓管強化效果顯著,但對普通圓管直通道沒有強化換熱的效果[3],俞接成對這兩種情況進行數(shù)值模擬分析,得到一致的結論[4].

        同時,波節(jié)管作為一種新型高效換熱元件,換熱效果是傳統(tǒng)直管的1.8~2.5倍[5],并在工業(yè)中廣泛應用,如若脈沖流在波節(jié)管中作用具有強化效果,則換熱效率較傳統(tǒng)的工業(yè)換熱器將會有顯著的提高[6-7].為此,通過流體數(shù)值計算軟件fluent對波節(jié)管脈沖流的對流換熱進行模擬分析,探討脈沖流是否提高波節(jié)管換熱效率,并分析其機理.

        1 計算模型及邊界條件

        在數(shù)值計算中,采用了二維軸對稱方法建立模型,取波節(jié)管長度為L=1 820 mm,基管直徑(波節(jié)管脹擴前的圓管直徑)D2=19 mm,波峰處直徑D1=25 mm,波長S=20 mm,其中圓弧管段S1=13 mm,直管段S2=7 mm,如圖1所示.此外,按照實際模型的結構,在建立波節(jié)管幾何模型時,在管的進出口端各增加了兩個直管段,直徑為25 mm,長度為40 mm;在管長方向,除了進出口直管段外,還包含了87個波距的長度.為了便于計算和建模,管壁厚度為零,溫度恒定為293 K.流體工作介質為水,入口溫度為353 K.

        圖1 波節(jié)管示意圖

        數(shù)值模擬采用結構四邊形網(wǎng)格對所建立的幾何模型計算區(qū)域進行離散,考慮邊界層對傳熱和流動的影響,將壁面附近網(wǎng)格加密,整個模型共劃分14.6萬個網(wǎng)格單元.計算時選用離散格式,壓力與速度的耦合計算采用SIMPLEC方法,壓力采用STANDARD,忽略重力的作用,對流項采用二階迎風格式.流體入口定義為速度輸入,并通過UDF輸入正弦脈沖流如式(1),出口定義為壓力出口,壓力為零.

        vz=vf[1+Asin(2πnt)]

        (1)

        2 計算結果分析

        2.1 出口中心處溫度分布圖

        圖2表示當v=0.2 m/s時,n=10,50 rad/s時波節(jié)管流體出口截面平均壓力分布.從2圖中可以得到,在相同的速度波動條件下,n越大,壓力波動也越大.

        圖2 出口中心處壓力波動圖

        2.2 流函數(shù)分布圖

        圖3 、圖4分別是v=0.2 m/s,n=20 r/s第44個波節(jié)段的穩(wěn)態(tài)和脈沖流條件下的流函數(shù)分布圖和速度矢量圖.圖3中a~h分別表示一個周期下不同相位時的流函數(shù)圖g為穩(wěn)態(tài)情況下流函數(shù)圖;圖4中a~f表示脈沖流條件下一個周期內(nèi)不同相位時流體的速度矢量圖,i為穩(wěn)態(tài)情況下速度矢量圖.通過圖形可以表明:穩(wěn)態(tài)流動條件下,此波段內(nèi)流體流態(tài)是固定且無漩渦;而脈沖流情況下,在一個周期內(nèi),流體流態(tài)不斷變化,基本過程如下:首先流體同向流動,速度場無渦旋,當脈沖相位超過180°,即達到負周期時,脈沖流流體在波節(jié)靠近流體入口(背速)處產(chǎn)生漩渦,并隨著速度的減小逐漸長大,當速度增加時,漩渦又逐漸變小,直至消失.

        圖3 流函數(shù)分布

        圖4 速度矢量圖

        2.3 時均徑向溫度分布

        圖5是v=0.1 m/s,n=20 r/s,x=910處即第44個波節(jié)段的穩(wěn)態(tài)和脈沖流條件下的溫度分布圖.從圖5中可以看出,由于脈沖流作用,時均徑向溫度分布在壁面附近比穩(wěn)態(tài)時的斜率大,降低溫度邊界層的厚度,從而強化傳熱.結合圖3和圖4可得到波節(jié)管脈沖流強化傳熱的基本機理是:由于脈沖流改變了流體的速度分布,產(chǎn)生渦旋,流場紊流增大,從而影響流體徑向溫度分布.

        圖5 徑向溫度分布圖

        2.4 強化換熱系數(shù)分析

        圖6給出了波節(jié)管在不同速度,不同頻率脈沖流作用調(diào)節(jié)下,波節(jié)管換熱強化系數(shù)變化.從圖中可以看出:脈沖流能顯著提高波節(jié)管的換熱效率,在相同的脈沖頻率下,換熱強化系數(shù)隨著速度的增加而增加,例如n=20 r/s,速度v=1.0時的R值比速度v=0.1時提高了60.9%;在相同速度條件下,換熱強化系數(shù)先隨著頻率的增大而增大,當頻率超過一定范圍后,R隨著頻率的增大而減小,以v=1.0為例,n=30 r/s強化傳熱系數(shù)R分別比n=10 r/s,50 r/s的提高了20.5%和8.6%.

        圖6 強化系數(shù)分布圖

        3 結 語

        a.通過fluent數(shù)值計算,得到與穩(wěn)定流動相比脈沖流能顯著提高波節(jié)管換熱效率.

        b.脈沖流使得流體在波節(jié)管波節(jié)處湍流增強并產(chǎn)生漩渦,大大增加流體的擾動,減小邊界層厚度,強化波節(jié)管換熱效果.

        c.在強化換熱過程中,當脈沖相位在0~180°變化時流場穩(wěn)定變化,不產(chǎn)生漩渦;當脈沖相位大于180°,流體速度小于平衡值時,波節(jié)處流體流場劇烈變化,產(chǎn)生漩渦,并在隨著速度的減小,漩渦不斷長大,當速度增大時,漩渦逐漸變小,直至消失.

        d.換熱強化系數(shù)在一定速度范圍內(nèi),隨速度的增加而增大;在一定頻率范圍內(nèi),R先隨著頻率的增大而增大,然后,隨著頻率的增大而減小.

        參考文獻:

        [1]Richardson E G,Tyler E.The transverse velocity gradient near the mounths of pips in which an atlernating or continuous flow is established [J]. Proceedings of the Physical Society,1929,42:1-15.

        [2]Uchida S.The pulsating visous flow superposed on the steady laminar motion of incompressible fluid in a circular pipe [J].ZAMP,1956,7:403-422.

        [3]Mamayev V V,NOSOV V S, Syromyatnikov N I.Investigation of heat transfer in pulsed flow of air in pips[J].Heat Transfer-soviet Research,1976,8(3):111-116.

        [4]俞接成.脈沖流動和壁面振動傳熱研究[D]:清華大學,2007.

        [5]徐建民,王曉清.波節(jié)管管內(nèi)流動和傳熱的數(shù)值模擬[J].石油化工設備,2008,37(1):4-7.

        [6]盧霞,喻九陽.真空電阻凸焊溫度場有限元分析[J].武漢工程大學學報,2009,31(5):72-75.

        [7]王仕仙,徐建生,盧霞.基于ANSYS的滑動摩擦熱結構耦合分析[J]:武漢工程大學學報,2009,31(5):67-70.

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