郝赳赳

（山西工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院， 山西 太原 030009）

連鑄輕壓下是利用專門設(shè)備，通過可靠的鑄坯熱跟蹤模型，對鑄坯凝固末端合適區(qū)域在線實施一個合適的壓下量，用以抵消鑄坯凝固末端的體積收縮，避免中心縮孔（疏松）形成；抑制凝固收縮而引起的濃化鋼水流動與積聚，減輕中心宏觀偏析程度。因此，對鋼水在連鑄機內(nèi)的凝固進(jìn)程及凝固終點的準(zhǔn)確預(yù)測是實施輕壓下工藝和保證壓下冶金效果穩(wěn)定性的前提條件。

測定鑄坯坯殼厚度和液相穴終點的方法有很多種，如“坯殼穿孔法”、“板坯鼓肚法”、“元素放射示蹤法”以及“電磁超聲波法”等等。20世紀(jì)70年代初，日本三菱重工發(fā)明了用射釘法來檢測鑄坯坯殼厚度的實驗方法，并在鑄坯坯殼厚度的測試實驗中被廣泛采用。在對首鋼三煉鋼板坯連鑄液相穴末端的測定中就采用這種射釘?shù)姆椒?。此方法能?zhǔn)確預(yù)測局部凝固進(jìn)程信息，但獲得的信息相對滯后。

對凝固進(jìn)程的預(yù)測除了采用實驗方法外，還可以采用更為精確的方法——數(shù)值模擬方法，這也是動態(tài)輕壓下工藝所采用的方法。該方法能實時精確地預(yù)測全程的凝固信息，但需要通過實際生產(chǎn)驗證。

結(jié)合能精確預(yù)測局部凝固進(jìn)程信息的射釘實驗方法和實時預(yù)測全部凝固進(jìn)程的數(shù)值模擬方法，對大方坯凝固進(jìn)程的準(zhǔn)確性進(jìn)行驗證，評價連鑄機綜合冷卻能力、優(yōu)化二冷制度和凝固進(jìn)程信息，為實施大方坯凝固末段輕壓下工藝提供合理的參考信息。

1 實驗及模型原理

1.1 射釘實驗原理

射釘法是通過火藥爆炸的推動力將作為示蹤材料的鋼釘擊入正在凝固的坯殼，然后在鑄坯相應(yīng)位置取樣進(jìn)行分析，以獲得當(dāng)?shù)嘏鳉ず穸鹊男畔ⅰＦ渲?，射釘為普通碳素鋼，在釘子上加工有兩道含有硫化物的溝槽?/p>

射釘法采用NKK公司Kawawa［1］等人提出的方法檢測射釘揭示的坯殼厚度，即含釘鑄坯試樣被刨至釘中心線后，將射釘及周邊區(qū)域分為未熔化擴散區(qū)、部分?jǐn)U散區(qū)和完全熔化擴散區(qū)三個部分。在未熔化擴散區(qū)，射釘保持了其原有的外形，硫化物沒有擴散；在部分?jǐn)U散區(qū)，雖然射釘周邊少部分硫化物熔化擴散，但內(nèi)部組織與坯殼組織不同；在完全熔化擴散區(qū)，射釘完全熔化，硫化物充分?jǐn)U散，內(nèi)部已變?yōu)榕c坯殼相同的組織，見圖1。

圖1 射釘試樣的酸浸低倍照片

試驗方法：確定射釘位置→安裝射釘槍→記錄實驗時工況條件→計算擊發(fā)時間，擊發(fā)射釘釘槍射釘→切取含釘試樣→加工試樣→酸洗→測量凝固殼厚度。

1.2 數(shù)值模擬原理

依據(jù)能量守恒原理建立的熱傳導(dǎo)控制微分方程描述了連續(xù)介質(zhì)內(nèi)部的溫度分布。根據(jù)連鑄過程的特點，進(jìn)行合理假設(shè)，建立鑄坯凝固的二維非穩(wěn)態(tài)傳熱數(shù)學(xué)模型，采用運動坐標(biāo)系的二維切片法，即用傳熱邊界條件的時間函數(shù)法來模擬拉坯過程的冷卻條件變化；并認(rèn)為與拉速相比，可以忽略拉坯方向的傳熱；此外，依據(jù)幾何對稱性和物理場的對稱性要求，計算域通常取鑄坯1/4或1/8截面。切片在彎月面處產(chǎn)生，以拉坯速度向下移動，依次通過結(jié)晶器、二冷區(qū)和空冷區(qū)。

經(jīng)過以上假設(shè)，鑄坯凝固的二維非穩(wěn)態(tài)傳熱控制方程為：

式中，T為鑄坯表面溫度，℃；CP為鋼的定壓熱容，J/kg·℃；k為鋼的導(dǎo)熱系數(shù)，W/（m·℃）；t為時間，s；q為鋼的凝固潛熱，J/kg；在數(shù)值求解過程中采用合適時間步長可利用等效熱容法消去q，簡化控制方程。

公式（1）同時適用于鑄坯的液、固相、液固兩相區(qū),但是在不同的相時,要用不同的熱物性參數(shù)來代替。為了簡化計算，計算所需參數(shù)均采用常數(shù)。詳細(xì)熱物性參數(shù)處理，見文獻(xiàn)［2，3］。本文所用鋼種熱物性參數(shù)見表1。

表1 鋼種熱物性參數(shù)

初始條件：t=0時，結(jié)晶器彎月面處鋼水溫度等于澆鑄溫度，即T（x，y，z）=Tc。

邊界條件：鑄坯中心可以認(rèn)為中心對稱軸的絕熱邊界；微元體在不同的冷卻區(qū)鑄坯表面有不同的表面熱流qs。結(jié)晶器內(nèi)采用第二類邊界條件；二冷區(qū)采用第三類邊界條件。邊界條件設(shè)定見圖2。

根據(jù)以上數(shù)學(xué)模型，采用顯格式有限差分法，根據(jù)圖2所示網(wǎng)格離散，對大方坯連鑄過程數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解計算。相關(guān)離散原理、離散格式以及方程穩(wěn)定性判定，見相關(guān)文獻(xiàn)［2，3］。

1.3 實驗方案

針對某廠大方坯連鑄機，在距離彎月面6.33 m和9.03 m處設(shè)置射釘槍。測試時待鑄機以預(yù)定拉速穩(wěn)定工作一段時間以后，依次將射釘擊入鑄坯。鑄機的設(shè)備參數(shù)及冷卻工藝參數(shù)見表2。

圖2 鑄坯橫斷面方向邊界條件設(shè)定與網(wǎng)格離散示意圖

表2 鑄機設(shè)備參數(shù)及冷卻工藝參數(shù)

鑄坯完全冷卻后，采用火焰切割將鑄坯上有射釘?shù)牟课磺谐杉s100×100×200（mm）和100× 100×245（mm）的鋼塊，經(jīng)刨床刨削后顯露出帶硫化鐵示蹤劑的鋼釘，后經(jīng)磨床磨削，達(dá)到一定表面粗糙度，以不影響低倍情況下實驗觀察為宜。磨好后的試樣，用冷強酸進(jìn)行酸洗2～3次，后用去離子水沖去表面殘留酸液，冷風(fēng)吹干，測量。

2 結(jié)果分析及討論

2.1 射釘實驗結(jié)果

圖3給出了40CrA鋼種在拉速在1.2 m/min條件下，距彎月面6.33 m和9.03 m處得到的射釘試樣酸浸低倍照片。由圖3可知，6.03 m處射釘與40CrA基體材質(zhì)非常相似造成試樣處理的困難，未能看出坯殼厚度。9.03 m處坯殼厚度為61.5 mm。

圖3 40CrA射釘實驗酸洗照片

圖4給出了GCr15鋼種在拉速在1.2 m/min條件下，距彎月面6.33 m和9.03 m處得到的射釘試樣酸浸低倍照片。由圖4可知，6.33 m處鑄坯凝固坯殼厚度為42.5 mm；而9.03 m處的凝固坯殼厚度為60.5 mm。

圖4 GCr15射釘實驗酸洗照片

2.2 數(shù)學(xué)模型的驗證

針對上面實際工況條件，結(jié)合連鑄機實際設(shè)備參數(shù)，利用大方坯連鑄二冷優(yōu)化配水系統(tǒng)［3-5］對鑄坯的溫度場和凝固進(jìn)程進(jìn)行了計算分析。圖5給出40CrA和GCr15兩個鋼種溫度場和凝固進(jìn)程計算結(jié)果和射釘實驗結(jié)果。

計算結(jié)果與射釘實驗計算結(jié)果非常吻合，二者最大差值為5.5 mm，考慮到射釘實驗的精度，則數(shù)值模擬能精確的預(yù)測凝固進(jìn)程。

圖5 兩鋼種溫度場分布及凝固進(jìn)程對比

3 結(jié)論

（1）射釘法可以有效地檢測板坯凝固坯殼厚度，該方法簡單可靠，適用性較強，其測量結(jié)果可以作為校驗現(xiàn)場實際控制和二冷模型精度的依據(jù)。

（2）二冷控制模型的可靠性不僅取決于模型本身的精度，也取決于對現(xiàn)場冷卻條件與設(shè)備狀態(tài)的合理描述；在設(shè)備狀態(tài)穩(wěn)定，二冷噴淋狀態(tài)滿足設(shè)計要求的條件下，二冷數(shù)學(xué)模型的可靠性能夠滿足連鑄過程輕壓下控制的要求。

［1］ Kawawa T，Sato H.Determination of Solidifying Sbell Thickness of Continuous Cast Slab by Rivet Pin Shooting［J］.Testsu-to-Hagane，1974，60：204-2l6.

［2］ 趙江晨.連鑄二冷動態(tài)控制與監(jiān)測技術(shù)研究［D］.北京：北京科技大學(xué),2004.

［3］ 錢宏智，張家泉，王東柱，崔立新，等.連鑄二冷配水模型可靠性的研究［C］.北京：中國金屬學(xué)會連續(xù)鑄鋼分會主辦.連鑄二次冷卻技術(shù)交流會論文集.2005：11.

［4］ 武小林.安陽鋼鐵公司二煉鋼廠4號板坯連鑄機二冷配水?dāng)?shù)學(xué)模型及其求解［D］.北京：北京科技大學(xué),1998.

［5］ 王東柱，張家泉，錢宏智.影響連鑄二冷效果的若干因素分析［C］.北京：中國金屬學(xué)會連續(xù)鑄鋼分會主辦.連鑄二次冷卻技術(shù)交流會論文集，2005:11.