脫乙烷
- 二氧化碳+濕H2S 腐蝕脫乙烷塔系統(tǒng)的分析與防護(hù)措施
與分析1.1 脫乙烷塔系統(tǒng)的工藝流程與參數(shù)脫乙烷塔系統(tǒng)主要是接收脫丁烷塔塔頂含有C1、C2 的液化氣產(chǎn)物，經(jīng)塔底換熱器升溫后進(jìn)入脫乙烷塔，分離液化氣中的C1 和C2 組分，脫乙烷塔頂工藝流程如圖1 所示，其中圖中使用虛線標(biāo)識(shí)的部分管線出現(xiàn)了不同程度的腐蝕。在該過(guò)程中，含有硫、二氧化碳的燃料氣體通過(guò)脫乙烷塔重沸器后進(jìn)入塔頂冷凝器冷卻，再進(jìn)入回流罐完成部分油氣分離，而部分未經(jīng)過(guò)冷凝的含硫氣體則被送入輕烴吸收塔，其中回流罐底部形成的冷凝物經(jīng)由回流泵抽出[1]。圖
化工管理 2023年26期2023-09-27
- 丙烷脫氫裝置脫乙烷塔尾氣脫硫系統(tǒng)優(yōu)化
硫，主要富集在脫乙烷塔尾氣中，為了減少對(duì)下游設(shè)備的腐蝕，必須經(jīng)過(guò)脫硫床脫除含硫物質(zhì)之后，才能送入下游系統(tǒng)。1 流程簡(jiǎn)介脫乙烷塔尾氣脫硫床（FF-9001A/FF-9001B）為兩床設(shè)置，可單床運(yùn)行，也可并聯(lián)運(yùn)行，亦可串連運(yùn)行，正常運(yùn)行時(shí)單臺(tái)投用，一開(kāi)一備。當(dāng)一床出口尾氣總硫含量（以H2S 計(jì)）大于20 mg/m3時(shí)，認(rèn)為已到末期，可前置與另一床串聯(lián)運(yùn)行。當(dāng)前一床出口尾氣總硫（以H2S 計(jì)）達(dá)到100 mg/m3時(shí)，脫硫劑已經(jīng)達(dá)到吸附飽和狀態(tài)，需要將該床層切
浙江化工 2023年1期2023-02-18
- 國(guó)內(nèi)某輕烴深度回收裝置運(yùn)行情況分析及建議
性方面出發(fā)，從脫乙烷塔頂部精餾形式以及DHX塔頂進(jìn)料物流入手，對(duì)DHX工藝進(jìn)行了優(yōu)化改造，并在我國(guó)春曉、塔里木和珠海高欄等氣田實(shí)現(xiàn)應(yīng)用，取得了很好的效果[6-11]。作為國(guó)內(nèi)超大型天然氣輕烴回收裝置之一，國(guó)內(nèi)某輕烴回收裝置采用了相似的DHX輕烴回收工藝，丙烷最高設(shè)計(jì)理論收率可以達(dá)到98.0%，考慮操作波動(dòng)、計(jì)算誤差、設(shè)備和換熱流程不理想等因素[12]，裝置設(shè)計(jì)C3+（丙烷及以上組分，下同）液烴收率保證值為96.0%，于2017年8月30日一次投產(chǎn)成功。通過(guò)
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2022年6期2022-12-27
- 基于響應(yīng)面法的SCORE丙烷回收工藝參數(shù)優(yōu)化
特點(diǎn)為通過(guò)單個(gè)脫乙烷塔實(shí)現(xiàn)雙塔功能。該塔由上部吸收段和下部分餾段組成，從塔側(cè)線采出氣相和液相物流。氣相物流經(jīng)冷凝分離后，為脫乙烷塔提供回流，提高丙烷收率；液相物流經(jīng)換熱氣化后注入脫乙烷塔分餾段，主要用于冷量回收和降低重沸器負(fù)荷。裝置處理規(guī)模為 250 × 104m3/d；外輸壓力為5.5 MPa。原料氣壓力為 5.0 MPa，溫度為 30 °C，組成如表1所示。表1 原料氣干基組成Table 1 Dry basis composition of feed
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2022年6期2022-12-27
- DHX分餾裝置關(guān)鍵參數(shù)對(duì)于產(chǎn)品產(chǎn)量及質(zhì)量影響的研究
組分經(jīng)換熱后至脫乙烷塔中部；氣態(tài)組分進(jìn)入膨脹機(jī)膨脹端進(jìn)行絕熱膨脹制冷，后輸送至重接觸塔中部。重接觸塔頂部氣相經(jīng)過(guò)2#冷箱換熱后進(jìn)入1#冷箱，隨后匯入干氣管網(wǎng)外輸；重接觸塔底部液相由低溫屏蔽泵輸送至脫乙烷塔，并與低溫分離器過(guò)來(lái)的凝液混合后進(jìn)入脫乙烷塔塔底重沸器。脫乙烷塔重沸器內(nèi)液相進(jìn)入脫丁烷塔進(jìn)行處理，脫丁烷塔塔頂氣相由空冷器降溫冷凝后進(jìn)入回流罐，罐內(nèi)液體通過(guò)回流泵一部分打回脫丁烷塔，另一部分輸送至液化氣儲(chǔ)罐。脫丁烷塔底部重沸器內(nèi)液體作為Ⅰ類(lèi)輕烴產(chǎn)品經(jīng)過(guò)水冷
化工時(shí)刊 2022年6期2022-09-01
- 基于分析的南堡聯(lián)合站輕烴回收裝置改造與優(yōu)化
得的液烴進(jìn)入由脫乙烷塔、脫丁烷塔等組成的分餾系統(tǒng)獲得液化石油氣和輕油產(chǎn)品。1.2 裝置實(shí)際運(yùn)行參數(shù)與原設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比目前，裝置實(shí)際運(yùn)行參數(shù)與原設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表1。表1 裝置實(shí)際運(yùn)行參數(shù)與原設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比續(xù)表1由表1可見(jiàn)：目前該裝置實(shí)際運(yùn)行參數(shù)與原設(shè)計(jì)參數(shù)存在一定的差異?，F(xiàn)場(chǎng)資料顯示，目前C3的回收率為90.50%，C3+的回收率為95.96%，C3及以上組分回收率還有待進(jìn)一步的提高。1.3 系統(tǒng)?分析模型系統(tǒng)?分析模型要求應(yīng)有完整的?流組成，還需滿(mǎn)足對(duì)過(guò)程的?
能源化工 2022年3期2022-08-30
- DHX工藝輕烴合格率低問(wèn)題分析及工藝優(yōu)化
優(yōu)化重接觸塔及脫乙烷塔換冷工藝，并采用多股流板翅式換熱器，對(duì)天然氣及凝液復(fù)熱，并充分回收冷量，降低了裝置運(yùn)行能耗，C3+設(shè)計(jì)收率達(dá)到 99%，為國(guó)內(nèi)外同類(lèi)裝置先進(jìn)水平。原料氣組成如表1所列。表1 某終端天然氣組成%組分摩爾分?jǐn)?shù)組分摩爾分?jǐn)?shù)甲烷85.6戊烷及以上烴類(lèi)2.5乙烷5.5二氧化碳3.8丙烷1.5氮?dú)?.6丁烷0.5一期第一階段建設(shè)2套處理規(guī)模為39×104m3/h、適應(yīng)波動(dòng)范圍為(24～48)×104m3/h 的天然氣處理裝置，主要包括脫水單元、制
石油與天然氣化工 2022年4期2022-08-18
- 動(dòng)態(tài)模擬技術(shù)在氣體分餾裝置先進(jìn)過(guò)程控制項(xiàng)目實(shí)施中的應(yīng)用
的一部分物料經(jīng)脫乙烷塔(T202)進(jìn)料泵進(jìn)入脫乙烷塔第15層塔盤(pán)。脫丙烷塔塔底碳四、碳五餾分部分與進(jìn)料換熱，然后經(jīng)過(guò)水冷卻器冷卻至40 ℃，進(jìn)入MTBE系統(tǒng)原料緩沖罐或外送罐區(qū)。圖1 氣體分餾裝置工藝流程示意進(jìn)入脫乙烷塔的混合碳三、碳二組分，經(jīng)分離后塔頂氣體經(jīng)塔頂冷凝器冷凝后進(jìn)入脫乙烷塔回流罐，罐頂不凝氣壓控排入燃料氣管網(wǎng)，冷凝液經(jīng)回流泵送回脫乙烷塔塔頂作回流，塔底丙烷、丙烯混合物自壓進(jìn)入丙烯塔A塔(T203A)第152層塔盤(pán)。丙烯塔由A塔與B塔(T203
石油煉制與化工 2022年8期2022-08-09
- 南堡聯(lián)合站輕烴回收工藝參數(shù)優(yōu)化研究
塔塔頂溫度/℃脫乙烷塔壓力/MPa脫乙烷塔塔頂溫度/℃同軸增壓機(jī)出口壓力/MPa干氣外輸壓力/MPa脫丁烷塔壓力/MPa設(shè)計(jì)參數(shù)0.54.804.62-30.004.512.50-36.2-61.12.45-65.82.80-10.402.752.501.20實(shí)際運(yùn)行參數(shù)0.33.713.50-31.073.441.68-42.0-67.01.63～1.65-74.01.64-22.891.700.751.251.3 裝置運(yùn)行參數(shù)與設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)比該裝置運(yùn)行參
石油與天然氣化工 2022年3期2022-06-20
- 150×104m3/d天然氣乙烷回收工藝研究
本文討論范圍,脫乙烷塔操作壓力按照1 800 kPa考慮。2 乙烷回收工藝選擇基于已知的基礎(chǔ)參數(shù)和乙烷產(chǎn)品指標(biāo)要求開(kāi)展了乙烷回收工藝設(shè)計(jì)。由于原料氣壓力較低,為滿(mǎn)足乙烷回收要求,需增加外部制冷?；旌侠鋭┯蔁N類(lèi)和氮?dú)獾冉M成,利用了各組分不同沸點(diǎn)的特點(diǎn)來(lái)獲得不同溫度水平的制冷量,具有經(jīng)濟(jì)和節(jié)能的特點(diǎn),適合中小型天然氣液化裝置[17-20],因此外部制冷采用混合冷劑制冷。對(duì)比分析了三種工藝方案。方案1采用混合冷劑制冷+J-T閥制冷+氣相過(guò)冷工藝。原料氣經(jīng)過(guò)預(yù)冷后
天然氣與石油 2022年1期2022-03-08
- 丙烷脫氫裝置脫乙烷塔系統(tǒng)操作優(yōu)化設(shè)計(jì)
體產(chǎn)品，輸送至脫乙烷塔系統(tǒng)進(jìn)行分離，脫乙烷汽提塔塔底液相進(jìn)入丙烯-丙烷分離塔，采用熱泵系統(tǒng)得到丙烯產(chǎn)品。2 脫乙烷塔系統(tǒng)工藝流程脫乙烷塔系統(tǒng)工藝流程簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2。圖2 脫乙烷塔系統(tǒng)工藝流程簡(jiǎn)圖UOP的Oleflex工藝的脫乙烷塔系統(tǒng)主要由脫乙烷汽提塔、脫乙烷精餾塔、丙烯壓縮機(jī)組成，脫乙烷汽提塔塔頂氣相經(jīng)脫乙烷汽提塔冷凝器(空冷器)冷凝后進(jìn)入脫乙烷精餾塔塔底部，脫乙烷精餾塔塔底物流回流至脫乙烷汽提塔，塔頂經(jīng)脫乙烷精 餾塔冷凝器冷凝后進(jìn)入回流罐，回流至脫乙烷精餾
化工設(shè)計(jì) 2022年1期2022-03-07
- 基于多米諾的橇裝天然氣處理廠事故后果研究
層橇塊7-2 脫乙烷塔底重沸器作為例子進(jìn)行評(píng)價(jià)。脫乙烷塔底重沸器長(zhǎng)1.50 m、寬0.95 m、高0.75 m，設(shè)計(jì)壓力7.8 MPa，運(yùn)行壓力3.0 MPa，設(shè)備平均腐蝕速率為0.88 mm/a。脫乙烷塔底重沸器各項(xiàng)損傷因素如表7 所示，具體過(guò)程可參見(jiàn)規(guī)范API 581[21]。表7 設(shè)備各項(xiàng)損傷因素Tab.7 damage factors of equipment根據(jù)該處理廠的情況得管理修正因素為0.372，查同類(lèi)設(shè)備失效頻率數(shù)據(jù)庫(kù)[21]可知，脫乙烷
- 串級(jí)均勻控制系統(tǒng)在深冷凝液回收裝置中的應(yīng)用
統(tǒng)對(duì)脫甲烷塔和脫乙烷塔的液位、流量進(jìn)行控制[3]。實(shí)際應(yīng)用表明，該控制方案能兼顧液位與流量的控制，保證液位在較小范圍內(nèi)平穩(wěn)變化，同時(shí)減緩流量波動(dòng)。1 工藝流程新疆克拉美麗氣田增壓及深冷提效工程中的深冷凝液回收工藝流程，就是利用脫水凈化后天然氣中所含各組分沸點(diǎn)的差別，在低溫下分離回收乙烷、液化石油氣和穩(wěn)定輕烴的過(guò)程。該流程采用了膨脹壓縮機(jī)制冷、丙烷機(jī)組輔助制冷和RSV回收乙烷工藝。該流程的主要設(shè)備包括脫甲烷塔、脫乙烷塔、液化氣塔、多股流換熱器、膨脹壓縮機(jī)、丙
自動(dòng)化儀表 2021年9期2021-10-09
- 乙烷原料制乙烯分離流程乙烷塔模擬研究
序分離流程、前脫乙烷流程和前脫丙烷流程。一般觀點(diǎn)認(rèn)為前脫丙烷流程和順序分離流程適用于裂解原料較重的乙烯裝置，而前脫乙烷裝置適用于裂解原料較輕的乙烯裝置。[4]前脫乙烷技術(shù)是指對(duì)裂解氣物流進(jìn)行精餾分離的第一順序塔為脫乙烷塔，首先將裂解氣中C2 及更輕的組分與C3 及更重的組分分離。為解決低壓塔，塔頂溫度低，對(duì)冷劑級(jí)別要求高；高壓塔塔釜溫度高易結(jié)焦的矛盾，工業(yè)上乙烯裝置第一順序塔常采用雙塔分離流程。[5]但以乙烷為原料得到的裂解氣中，由于C3 及以上的組分含量
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年19期2021-07-16
- 450萬(wàn)噸/年輕烴回收裝置工藝分析
吸收、脫丁烷和脫乙烷；液化氣分離單元包含脫丙烷、脫異丁烷。輕烴回收單元集中對(duì)全廠的常減壓裝置、加氫裝置、連續(xù)重整裝置等液態(tài)烴石腦油和含烴類(lèi)氣體進(jìn)行處理，以回收其中高附加值輕烴組分；液化氣分離部分將輕烴回收部分的液化氣進(jìn)一步分離成C3H8和C4H10，原料性質(zhì)如表1所示。表1 原料性質(zhì)1 輕烴回收裝置預(yù)期產(chǎn)品輕烴回收裝置的產(chǎn)品分別是：吸收塔頂富含C2組分的干氣、脫乙烷塔頂富含C2組分干氣、C3H8、C4H10、正丁烷、石腦油、C5輕石腦油。2 工藝技術(shù)路線2
化工管理 2021年16期2021-06-23
- 天然氣深冷裝置脫乙烷塔回流系統(tǒng)無(wú)泵化改造
線靠自壓排送到脫乙烷塔的上部進(jìn)料口，給脫乙烷塔進(jìn)料，由于在流程上第一低溫分離器位于膨脹機(jī)膨脹降壓的前面，屬于上游未降壓壓力系統(tǒng)（通常在2.5 MPa以上），和脫乙烷塔壓力（1.8 MPa左右）有一定的壓差，所以一低分的液體能夠自動(dòng)控制進(jìn)入脫乙烷塔脫乙烷；而第二低溫分離器在工藝流程上是位于膨脹機(jī)降壓以后，相對(duì)于脫乙烷塔1.8 MPa 左右的工作壓力，它的運(yùn)行壓力只有1.5 MPa 左右，塔壓通過(guò)底部重沸器蒸汽盤(pán)管加熱混合輕烴實(shí)現(xiàn)，這樣二低分分離出的液態(tài)混合輕
油氣田地面工程 2021年1期2021-01-20
- 加氫裂化裝置產(chǎn)品液化氣再加工探討
4烷烴，如果將脫乙烷塔改造，建立脫丙烷塔結(jié)構(gòu),并延伸工藝流程，利用產(chǎn)品航煤、柴油多余熱量作為熱源，新增脫異丁烷塔精餾結(jié)構(gòu)，深加工出高附加值產(chǎn)品異丁烷，既能避開(kāi)液化氣市場(chǎng)，又能將裝置能耗最大化的利用。較高純度的異丁烷可作為碳?xì)漕?lèi)制冷劑的一種，主要應(yīng)用于冰柜、冰箱、冰庫(kù)等制冷設(shè)備。目前，異丁烷大量用于HDPE高密度聚乙烯裝置，用作溶劑稀釋劑，而正丁烷可用于順酐裝置原料、脫瀝青劑等。對(duì)于獨(dú)立的加氫裂化裝置，化工用料異丁烷、正丁烷的產(chǎn)出使得主產(chǎn)油類(lèi)產(chǎn)品的加裂裝置在
河南化工 2020年12期2021-01-09
- DHX輕烴回收工藝不同運(yùn)行模式分析
加裝置適應(yīng)性、脫乙烷塔精餾形式等方面,相繼進(jìn)行了相關(guān)的優(yōu)化改造,并在春曉、塔里木、珠海高欄等裝置得到成功應(yīng)用[7,11-12]。對(duì)于DHX天然氣輕烴深度回收裝置,早投產(chǎn)就能早產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益,特別是大型輕烴回收裝置,也能帶來(lái)相當(dāng)?shù)纳鐣?huì)效益。由于設(shè)備故障、核心設(shè)備建造與調(diào)試?yán)щy等不確定性因素的存在,往往導(dǎo)致裝置無(wú)法盡早或長(zhǎng)期按照設(shè)計(jì)的流程配置運(yùn)行。如:由于塔里木輕烴廠磁懸浮膨脹機(jī)建造周期長(zhǎng)、調(diào)試周期接近1個(gè)月以及脫乙烷塔回流泵無(wú)法啟動(dòng)等原因,輕烴廠先后經(jīng)歷J-T
石油與天然氣化工 2020年6期2020-12-20
- 輕烴回收DHX工藝優(yōu)化及應(yīng)用
器底部液相進(jìn)入脫乙烷塔上部進(jìn)行處理。脫乙烷塔頂氣經(jīng)丙烷冷卻后進(jìn)入分離器進(jìn)行分離,然后進(jìn)入低壓壓縮機(jī)增壓,再經(jīng)空冷后送至干氣壓縮機(jī)外輸,脫乙烷塔底部液相進(jìn)入脫丁烷塔生產(chǎn)LPG和凝析油。脫丁烷塔頂氣經(jīng)空冷器冷凝后一部分通過(guò)回流泵增壓送至脫丁烷塔頂部作為回流,另一部分作為L(zhǎng)PG產(chǎn)品輸送至LPG儲(chǔ)罐,脫丁烷塔底部凝析油一部分作為產(chǎn)品送入儲(chǔ)罐,另一部分經(jīng)過(guò)水冷器冷卻進(jìn)入輕油罐,然后通過(guò)進(jìn)料油泵增壓送至油吸收塔頂部作為吸收劑,油吸收塔塔底烴液送至脫乙烷塔中部進(jìn)行處理。
天然氣與石油 2020年5期2020-11-11
- 天然氣輕烴回收工藝設(shè)計(jì)及操作參數(shù)優(yōu)化
分離的氣體進(jìn)入脫乙烷塔T-1501中部，分離的液體經(jīng)過(guò)E-1501復(fù)溫后進(jìn)入脫乙烷塔T-1501下部。脫乙烷塔T-1501塔底再沸器的熱負(fù)荷由高溫導(dǎo)熱油提供，T-1501頂部出來(lái)的氣體經(jīng)過(guò)冷凝蒸發(fā)器E-1503冷凝后進(jìn)入分離器D-1502，D-1502分離的氣體經(jīng)過(guò)E-1501復(fù)溫后作為干氣，去分子篩系統(tǒng)作為再生氣；從D-1502分離的液體經(jīng)過(guò)回流泵P-1501增壓后進(jìn)入脫乙烷頂部。從脫乙烷塔T-1501底部出來(lái)的液體經(jīng)過(guò)熱交換器E-1504加熱后進(jìn)入液化
商品與質(zhì)量 2020年33期2020-11-07
- 脫乙烷塔側(cè)采流程模擬與優(yōu)化
流程應(yīng)用較多，脫乙烷-乙烯精餾單元負(fù)責(zé)將混合C2與重組分分離及乙烯產(chǎn)品精制，在裝置總能耗中占較大比例［4］。趙雄等［5-6］通過(guò)模擬計(jì)算，對(duì)脫乙烷塔的單塔操作條件進(jìn)行了優(yōu)化。王易卓等［7］在脫乙烷塔中設(shè)置乙炔加氫反應(yīng)段，并與預(yù)脫甲烷塔、脫甲烷塔熱耦合，降低了整體能耗。王洲暉等［8］對(duì)采用熱泵精餾技術(shù)的乙烯精餾塔進(jìn)行了研究。羅祎青等［9］在乙烯精餾塔中應(yīng)用內(nèi)部能量集成技術(shù)，降低了熱泵精餾的能耗。Hirata［10］針對(duì)脫乙烷-乙烯精餾單元進(jìn)行優(yōu)化，通過(guò)增設(shè)中
石油化工 2020年8期2020-09-15
- 國(guó)外某油田放空天然氣輕烴回收工藝研究
X塔操作壓力和脫乙烷塔頂氣抽出量的操作參數(shù)。1 放空天然氣設(shè)計(jì)參數(shù)國(guó)外某油田放空天然氣中含有豐富的C3+組成,為保證產(chǎn)品天然氣滿(mǎn)足指標(biāo)要求,開(kāi)展輕烴回收工藝設(shè)計(jì)。進(jìn)入輕烴回收裝置的原料天然氣壓力為3 840 kPa,溫度為36 ℃,摩爾流率為7 195 kmol/h,其原料天然氣組成和產(chǎn)品天然氣指標(biāo)見(jiàn)表1。采用Aspen HYSYS V11.0軟件進(jìn)行模擬,狀態(tài)方程為Peng-Robinson(PR)方程,壓縮機(jī)效率設(shè)置為70%,膨脹機(jī)效率設(shè)置為80%。冷
天然氣與石油 2020年4期2020-09-08
- TH-AC08A重油加氫分餾緩蝕劑在加氫裂化裝置上的應(yīng)用
的塔頂回流；經(jīng)脫乙烷塔進(jìn)料泵P302/A、B升壓后，D301的另一部分液體用作脫乙烷塔C302的進(jìn)料。在D301切除脫丁烷塔進(jìn)料攜帶的水，控制界面，與高分D303含硫污水一起送污水汽提裝置。脫丁烷塔熱量由塔底重沸爐F301提供，脫丁烷塔底油經(jīng)塔底重沸爐進(jìn)料泵P303/A、B升壓，去反應(yīng)部分的E203（殼程）換熱，然后分四路進(jìn)入脫丁烷塔底重沸爐F301，加熱后返回到脫丁烷塔底部。F301的出口溫度，由調(diào)節(jié)F201燃料油、燃料氣量來(lái)控制，C301塔底油作為C3
化工設(shè)計(jì)通訊 2020年7期2020-07-25
- 基于PSO算法的GSP流程C3+輕烴回收參數(shù)優(yōu)化
料氣，隨后進(jìn)入脫乙烷塔中下部。 分離出的氣相分為兩股，其中一股經(jīng)過(guò)冷冷箱降溫過(guò)冷節(jié)流后進(jìn)入脫乙烷塔塔頂，另一股則經(jīng)透平膨脹機(jī)膨脹制冷后送入脫乙烷塔的中上部。 進(jìn)入透平膨脹機(jī)氣體的量取決于原料氣的貧富程度，原料氣氣質(zhì)越貧，膨脹送往脫乙烷塔中部的氣體比例越大[6]。 脫乙烷塔進(jìn)行精餾分離后，得到的低溫的脫乙烷塔頂氣先進(jìn)入過(guò)冷冷箱提供冷量，然后再進(jìn)入主冷箱為原料氣提供冷量，隨后通過(guò)透平膨脹機(jī)壓縮端和外輸氣壓縮機(jī)兩級(jí)增壓到外輸管網(wǎng)壓力，經(jīng)空冷器冷卻后外輸，脫乙烷塔
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2020年3期2020-07-18
- 油田伴生氣輕烴回收淺冷工藝的對(duì)比研究
從低溫分離器和脫乙烷塔頂餾出進(jìn)入干氣，故而C3收率只能達(dá)到50%左右。本文根據(jù)脫乙烷塔頂氣排出方式的不同，摻入原料氣或回流，從能耗和設(shè)備投資等方面來(lái)分析兩種改進(jìn)淺冷工藝與常規(guī)淺冷工藝。(1)脫乙烷塔頂氣摻入原料氣的淺冷流程。脫乙烷塔頂氣體經(jīng)循環(huán)氣壓縮機(jī)增壓后摻入原料氣，使C3收率提高的同時(shí)彌補(bǔ)了進(jìn)氣不穩(wěn)定的情況、有利于穩(wěn)定裝置操作。塔頂氣摻入原料氣的淺冷流程見(jiàn)圖2。圖2 塔頂氣摻入原料氣的淺冷流程(2)脫乙烷塔頂氣回流的淺冷流程。脫乙烷塔外或塔頂部通過(guò)制冷
化工設(shè)計(jì) 2020年2期2020-05-01
- 丙烷脫氫分離段的模擬及優(yōu)化
的反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)入脫乙烷汽提塔上部，脫出反應(yīng)產(chǎn)物中乙烷及以上組分，脫乙烷汽提塔塔底進(jìn)入后續(xù)丙烯丙烷分離塔，塔頂經(jīng)脫乙烷汽提塔塔頂空冷器部分冷凝后進(jìn)入脫乙烷回收塔塔底；脫乙烷回收塔塔底經(jīng)與脫乙烷回收塔塔頂不凝汽換熱冷卻后作為脫乙烷汽提塔塔頂回流，脫乙烷回收塔塔頂經(jīng)深冷冷凝后，不凝氣作為反應(yīng)工段加熱爐的燃料氣，冷凝后液相全部作為脫乙烷回收塔回流；來(lái)自脫乙烷汽提塔塔底的脫乙烷物料進(jìn)入丙烯丙烷分離塔中下部，丙烯丙烷分離塔塔底丙烷返回至脫丙烷塔，塔頂氣相進(jìn)入熱泵一級(jí)壓縮
石油石化綠色低碳 2020年1期2020-04-08
- 國(guó)內(nèi)前脫乙烷前加氫技術(shù)及催化劑的進(jìn)展
00013）前脫乙烷前加氫技術(shù)在國(guó)內(nèi)常作為石腦油蒸汽熱裂解領(lǐng)域分離工段的一個(gè)選項(xiàng)，該技術(shù)在國(guó)內(nèi)的應(yīng)用晚于順序流程后加氫及前脫丙烷前加氫。目前已工業(yè)化的僅有中國(guó)石油吉林石化分公司（簡(jiǎn)稱(chēng)吉林石化公司）和中國(guó)石油獨(dú)山子石化分公司（簡(jiǎn)稱(chēng)獨(dú)山子石化公司）引進(jìn)的兩套裝置。兩套裝置均采用德國(guó)林德公司專(zhuān)利技術(shù)，使用的催化劑為德國(guó)CRI 催化劑公司的進(jìn)口劑型。隨著國(guó)內(nèi)乙烯原料輕質(zhì)化進(jìn)程的發(fā)展，煉廠回收富乙烷氣與進(jìn)口乙烷相繼成為重要的裂解原料，前脫乙烷前加氫工藝及催化劑有了更
石油化工 2019年10期2019-11-08
- 超純甲烷制備技術(shù)探討
壓吸附；脫氮；脫乙烷1 超純甲烷的應(yīng)用及現(xiàn)狀1.1 超純甲烷應(yīng)用超純甲烷產(chǎn)品在化工、電子、冶金、石油等行業(yè)和科研、原子能、航空等領(lǐng)域都應(yīng)用廣泛。作為重要化工原料，可用于生產(chǎn)氫氣、乙烴、炭黑、合成氨、甲基化合物、氫氰酸等。作為特種氣體，可用作標(biāo)準(zhǔn)氣、催化劑的評(píng)價(jià)氣、校正氣、配制一些特種混合氣，或者用于某些實(shí)驗(yàn)機(jī)理的研討中。此外，作為電子氣體，可用作大規(guī)模集成電路薄膜淀積、干法刻蝕或等離子刻蝕、外延等的輔助添加氣。1.2 超純甲烷純度現(xiàn)狀甲烷在自然界的分布相當(dāng)
錦繡·下旬刊 2019年2期2019-10-14
- 乙烯裝置脫乙烷塔的模擬分析與優(yōu)化探討
置[1-3]。脫乙烷塔是乙烯裝置分離系統(tǒng)的主要分離設(shè)備，其運(yùn)行狀況直接影響乙烯、丙烯產(chǎn)品的質(zhì)量和收率。本文對(duì)某乙烯裝置由于多次擴(kuò)能改造及裂解爐多產(chǎn)烯烴等新技術(shù)的應(yīng)用，導(dǎo)致脫乙烷塔難以適應(yīng)目前的工藝條件，在生產(chǎn)中長(zhǎng)期存在塔釜溫度偏低、脫丙烷塔壓力易偏高的問(wèn)題，運(yùn)用Aspen Plus軟件分析該問(wèn)題產(chǎn)生的原因，并探討相關(guān)優(yōu)化改進(jìn)措施。1 工藝流程簡(jiǎn)介及基本工藝條件乙烯裝置分離系統(tǒng)采用美國(guó)LUMMUS順序分離流程[4]，脫乙烷塔設(shè)置在脫甲烷過(guò)程之后。裂解氣經(jīng)前冷
石油煉制與化工 2018年10期2018-10-16
- DHX工藝在膨脹制冷輕烴回收裝置上的應(yīng)用
5%；同時(shí)，因脫乙烷塔為不完全塔，沒(méi)有回流，脫乙烷輕烴中乙烷含量控制困難，液化石油氣(liquefied petroleum gas, LPG)過(guò)程樣品中乙烷含量波動(dòng)較大，最終導(dǎo)LPG產(chǎn)品中乙烷含量較難控制。目前，在裝置實(shí)際操作過(guò)程中，為保證LPG產(chǎn)品中丙烷、丁烷含量達(dá)標(biāo)，通過(guò)盡可能提高脫乙烷塔塔底重沸器氣相返回溫度的方法，盡量降低脫乙烷輕烴中乙烷含量，但同時(shí)又降低了C3收率，造成裝置在處理量37×104m3/d的情況下，C3收率僅為60%左右的現(xiàn)狀。江油
石油與天然氣化工 2018年4期2018-09-05
- 某氣田DHX工藝換熱網(wǎng)絡(luò)改進(jìn)研究
料氣換熱后進(jìn)入脫乙烷塔。脫乙烷塔頂氣相出料在冷箱中冷卻后進(jìn)入回流罐，回流罐中的液相回流至脫乙烷塔頂，氣相在冷箱中冷卻后作為DHX塔頂進(jìn)料。DHX塔頂氣相出料通過(guò)冷箱換熱后增壓外輸，DHX塔底液烴經(jīng)冷箱換熱后進(jìn)入脫乙烷塔。圖1 國(guó)內(nèi)典型“膨脹機(jī)+DHX”工藝流程圖1.2 換熱網(wǎng)絡(luò)模型簡(jiǎn)述圖2 冷箱中換熱網(wǎng)絡(luò)方案冷箱由換熱單元A、B、C、D組成，換熱方案如圖2。換熱單元A中原料氣分成兩股，總流量的0.82與自換熱單元C出來(lái)的DHX塔頂氣相換熱，總流量的0.18
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2018年2期2018-05-24
- 科萊恩將系列化乙炔選擇性加氫催化劑產(chǎn)品引入中國(guó)
，該產(chǎn)品能夠在脫乙烷塔塔頂和脫丙烷塔塔頂以及原料氣加氫工藝配置中發(fā)揮作用。“OleMax 254”催化劑具有高選擇性，更能耐受一氧化碳的波動(dòng)，因而可以在更廣的溫度范圍內(nèi)穩(wěn)定運(yùn)行。憑借其載體出色的耐用性，該催化劑可在離線再生后運(yùn)行多個(gè)周期。該催化劑適用于脫乙烷塔和脫丙烷塔的工廠配置。“OleMax 252” 催化劑和“OleMax 254” 催化劑已經(jīng)安裝在許多被證明具有出色性能的世界級(jí)乙烯生產(chǎn)裝置中?！癘leMax 260” 催化劑是該系列的最新創(chuàng)新產(chǎn)品，
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2018年3期2018-03-22
- 兩種前脫乙烷MTO分離流程的模擬比較
有前脫丙烷和前脫乙烷技術(shù)［11-12］，前脫丙烷技術(shù)包括Lummus公司的前脫丙烷后加氫、丙烷洗技術(shù)，KBR公司的前脫丙烷后加氫、混合C3洗技術(shù)，Wison公司的前脫丙烷后加氫、預(yù)切割、油吸收流程；前脫乙烷技術(shù)主要是中國(guó)石化的前脫乙烷后加氫混合C4洗技術(shù)。應(yīng)結(jié)合分離原料特點(diǎn)，綜合考慮設(shè)備投資、溶劑消耗、乙烯損失量等選擇分離工藝［13］。本工作采用Aspen Plus模擬軟件對(duì)預(yù)切割-丙烷吸收和丙烷洗兩種前脫乙烷的MTO分離流程進(jìn)行了模擬和優(yōu)化，同時(shí)對(duì)兩種工
石油化工 2017年12期2018-01-22
- SCORE烷回收流程模擬與分析
程特征,流程中脫乙烷塔采用復(fù)合塔,由吸收段與分餾段組合而成,側(cè)線氣相抽出物流經(jīng)冷凝分別為吸收段提供回流和側(cè)線氣相抽出補(bǔ)充物料,低溫側(cè)線液相抽出物流預(yù)冷原料氣可降低重沸器負(fù)荷,提高系統(tǒng)熱集成度和丙烷回收率。重點(diǎn)通過(guò)實(shí)例分析塔頂回流、氣相及液相抽出物流等操作條件對(duì)SCORE流程的丙烷回收率及系統(tǒng)能耗的影響。并選取3組不同氣質(zhì)對(duì)SCORE流程進(jìn)行適應(yīng)性分析,結(jié)果表明,SCORE流程是一種回收率高、適應(yīng)性較寬的高效丙烷回收流程,值得在我國(guó)丙烷回收工程領(lǐng)域推廣應(yīng)用。
石油與天然氣化工 2017年6期2017-12-27
- 直接換熱常規(guī)流程的改進(jìn)及分析
塔底凝液直接進(jìn)脫乙烷塔塔頂造成重接觸塔塔頂回流重?zé)N含量多、冷凝吸收效果差、丙烷回收率低的缺陷。通過(guò)增設(shè)脫乙烷塔塔頂回流罐得到兩種改進(jìn)流程：①改進(jìn)流程Ⅰ，脫乙烷塔塔頂回流罐分離液相作重接觸塔和脫乙烷塔塔頂回流；②改進(jìn)流程Ⅱ，脫乙烷塔塔頂回流罐分離氣相冷卻后作重接觸塔塔頂回流，分離液相作脫乙烷塔塔頂回流。并針對(duì)不同的原料氣壓力及氣質(zhì)貧富，對(duì)兩種改進(jìn)流程進(jìn)行調(diào)整，分別得到適用于中壓凝析氣、低壓油田伴生氣和高壓凝析氣丙烷回收的DHX改進(jìn)流程。并通過(guò)HYSYS軟件對(duì)
化工進(jìn)展 2017年10期2017-10-20
- 羥基氧化鐵脫硫劑在物料缺水工況條件下的應(yīng)用情況分析
司丙烷脫氫裝置脫乙烷塔尾氣脫硫床A/B，脫除脫乙烷塔尾氣中的硫。應(yīng)用初期，脫硫劑未到預(yù)期壽命的一半，脫硫效果已變差，達(dá)不到預(yù)定目標(biāo)，分析核查后發(fā)現(xiàn)，脫乙烷塔尾氣較干燥，脫硫劑中的水分被尾氣干燥帶走，致使脫硫劑缺水，滿(mǎn)足不了脫硫要求。為此對(duì)脫硫床改造，配蒸汽線向尾氣中連續(xù)補(bǔ)充蒸汽，保持尾氣中有一定量的水份，改造后脫硫床脫硫效果得到有效改善。脫硫劑；丙烷脫氫；羥基氧化鐵；脫硫NDS-2脫硫劑是羥基氧化鐵脫硫劑，是以γ-FeO·OH為主要成分，添加特殊助劑制備而
浙江化工 2017年9期2017-10-16
- 脫乙烷塔異?，F(xiàn)象分析及對(duì)策
315000）脫乙烷塔異?，F(xiàn)象分析及對(duì)策侯明剛（中海石油寧波大榭石化有限公司，浙江寧波 315000）氣體分餾是精餾原理在煉油廠里應(yīng)用最廣泛的裝置之一，在生產(chǎn)過(guò)程會(huì)遇到很多異常現(xiàn)象。本文從氣體分餾裝置技術(shù)特點(diǎn)出發(fā)，針對(duì)某石化100×104t/a氣體分餾裝置脫乙烷塔生產(chǎn)過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題，運(yùn)用LIMS數(shù)據(jù)和道爾頓分壓定律從工藝狀態(tài)變化的角度進(jìn)行分析，并提出有效的解決辦法，提高分離效率。精餾原理；現(xiàn)象；脫乙烷塔；工藝狀態(tài)氣體分餾裝置是煉油向化工過(guò)渡的關(guān)鍵裝置，上
石油化工應(yīng)用 2017年9期2017-10-10
- 先進(jìn)控制在脫乙烷塔的應(yīng)用
公司先進(jìn)控制在脫乙烷塔的應(yīng)用李文志中沙（天津）石化有限公司本文介紹了先進(jìn)控制系統(tǒng)在脫乙烷塔工藝上的應(yīng)用，通過(guò)實(shí)施先進(jìn)控制，降低了操作員勞動(dòng)量，降低了脫乙烷塔塔頂碳三損失，塔釜碳二損失。先進(jìn)控制 脫乙烷塔 再沸對(duì)于石油化工行業(yè)，自40年代至今采用PID控制規(guī)律的單回路系統(tǒng)一直是過(guò)程控制領(lǐng)域最主要的控制系統(tǒng)。PID控制算法簡(jiǎn)單，有效，可以實(shí)現(xiàn)一般生產(chǎn)過(guò)程的平穩(wěn)操作與運(yùn)行，但單回路PID控制并不適用于特性復(fù)雜的被控過(guò)程，不能滿(mǎn)足生產(chǎn)工藝的特殊需要和高精度控制要求
環(huán)球市場(chǎng) 2017年3期2017-03-17
- 應(yīng)用ASPEN PLUS優(yōu)化氣分裝置操作條件
、丙烯餾分進(jìn)入脫乙烷塔C102，塔底碳四以上產(chǎn)品出裝置。C102頂乙烷餾分送出裝置，塔底餾分作為丙烯塔C103/C104進(jìn)料。丙烯塔頂丙烯餾分與塔底丙烷餾分作為產(chǎn)品送出裝置。圖1 流程模擬簡(jiǎn)圖1.2 原料氣的組成原料氣的組成見(jiàn)表1。1.3 模擬模型的建立本氣分裝置應(yīng)用ASPEN PLUS模型庫(kù)中的RADFRAC模塊分別模擬脫丙烷塔C101、脫乙烷塔C102與丙烯塔C103/C104。脫丙烷塔C101、脫乙烷塔C102的物性方法選擇ASPEN PLUS推薦的
遼寧化工 2017年11期2017-03-17
- 影響DHX工藝C3收率因素分析及工藝完善
整。同時(shí)通過(guò)對(duì)脫乙烷塔塔頂至重接觸塔管線的計(jì)算，確定管線中氣液兩相混輸是造成脫乙烷塔塔頂溫度波動(dòng)、管線積液甚至斷流現(xiàn)象的主要原因?；谝陨戏治鼋Y(jié)果，提出增加C3收率的3種措施：①通過(guò)增大低溫分離器入口換熱器的換熱面積，降低低溫分離器的操作溫度；②調(diào)整重接觸塔進(jìn)料流程，降低重接觸塔塔頂C3的損失；③增加脫乙烷塔塔頂物流氣液分離罐，避免管線中氣液兩相混輸，降低管線壓力損失。C3收率可由當(dāng)前的67.1%提升至82.3%，同時(shí)有效解決脫乙烷塔溫度波動(dòng)幅度大、管線積
石油與天然氣化工 2017年1期2017-02-28
- 脫乙烷塔的腐蝕原因
0)?失效分析脫乙烷塔的腐蝕原因李應(yīng)勇(中海石油(中國(guó))有限公司 湛江分公司，湛江 524000)采用滲透法對(duì)某海上油田終端脫乙烷塔塔體外表面進(jìn)行檢測(cè)，塔體第一節(jié)至第四節(jié)筒體共發(fā)現(xiàn)56處裂紋，嚴(yán)重影響設(shè)備的安全運(yùn)行。通過(guò)微觀形貌觀察和化學(xué)成分分析等方法對(duì)脫乙烷塔裂紋產(chǎn)生的主要原因進(jìn)行了探討，并提出了相應(yīng)的解決方法，保證裝置安全平穩(wěn)運(yùn)行。結(jié)果表明：塔體的失效形式為氯化物引起的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂，主要是由于塔外保溫材料破損導(dǎo)致，可通過(guò)更換保溫材料或塔體材料等措施進(jìn)行
腐蝕與防護(hù) 2016年9期2016-11-02
- 江油輕烴回收裝置C3收率的影響因素分析及其改進(jìn)措施探討
料氣溫度、穩(wěn)定脫乙烷塔再沸器溫度、參數(shù)優(yōu)化及進(jìn)行工藝改造等措施，以提高裝置C3收率。輕烴回收敏感性收率1 裝置現(xiàn)狀及主要問(wèn)題1.1工藝流程江油天然氣輕烴回收裝置工藝流程如圖1、圖2所示，包括原料氣增壓及凝液回收兩部分。來(lái)自井口的高壓天然氣與來(lái)自部分井口的低壓天然氣經(jīng)增壓后匯合，進(jìn)入原料氣臥式分離器，分離出原料氣中夾帶的游離液體、雜質(zhì)等后進(jìn)入立式分離器，利用離心力的作用進(jìn)一步分離，再進(jìn)入分子篩干燥器以除去其所含的氣相飽和水。經(jīng)干燥過(guò)濾后的天然氣進(jìn)入冷箱與干氣
石油與天然氣化工 2016年4期2016-09-12
- 甲醇制丙烯(MTP)分離工藝的研究與優(yōu)化
術(shù)的篩選，對(duì)前脫乙烷、脫甲烷塔及其尾氣回收系統(tǒng)、脫碳二系統(tǒng)（脫乙烷塔和乙烯精餾塔）熱耦合、吸收劑選擇等工藝進(jìn)行組合、模擬與優(yōu)化，篩選出較為合適的工藝方案：前脫乙烷、組合脫甲烷塔尾氣回收系統(tǒng)、高度熱耦合的脫碳二系統(tǒng)、用前脫乙烷塔底產(chǎn)品作吸收劑等。對(duì)年產(chǎn)丙烯48萬(wàn)噸、乙烯18萬(wàn)噸的MTP裝置而言，采用上述流程時(shí)雙機(jī)功率為20703kW，乙烯損失12.0t/a，丙烯損失2.0t/a。熱偶合精餾；分離工藝；甲醇制丙烯(MTP)；乙烯；丙烯；優(yōu)化甲醇制丙烯（MTP）
天然氣化工—C1化學(xué)與化工 2016年3期2016-03-20
- 增設(shè)冷凝冷卻器回收脫乙烷塔頂丙烯的優(yōu)化流程
冷凝冷卻器回收脫乙烷塔頂丙烯的優(yōu)化流程張興鑫*石澤張旭中國(guó)寰球工程公司華北規(guī)劃設(shè)計(jì)院北京100012摘要采用ASPEN PLUS軟件，對(duì)氣分裝置回收LPG中的丙烯進(jìn)行模擬。結(jié)果表明，增設(shè)冷凝冷卻器，可解決脫乙烷塔頂不凝氣中含有部分丙烯的問(wèn)題，提高整個(gè)裝置的丙烯回收率。關(guān)鍵詞氣分丙烯回收冷凝冷卻器脫乙烷塔*張興鑫：工程師。2006年畢業(yè)于山東科技大學(xué)化學(xué)工程與工藝專(zhuān)業(yè)。主要從事石油煉制項(xiàng)目工藝設(shè)計(jì)工作。聯(lián)系電話：(010)61917564，Email：zha
化工設(shè)計(jì) 2015年6期2016-01-31
- 丙烷脫氫分離工藝的模擬與分析
度-95 ℃、脫乙烷塔操作壓力0.90 MPa、丙烯精餾塔頂操作壓力0.75 MPa，使用熱泵精餾塔；丙烷脫氫分離工藝中，主要耗能單元是壓縮和深冷分離單元及丙烯精餾單元，其能耗分別占分離工藝總能耗的50.4%和35.6%，脫C2單元和急冷單元的能耗分別占總能耗的11.8%和2.2%。丙烷脫氫；分離工藝；丙烯；級(jí)聯(lián)制冷；熱泵精餾丙烯是一種十分重要的化工原料，廣泛用于合成聚丙烯、丙烯腈、丙烯酸和丙烯酸[1]。近年來(lái)隨著丙烯市場(chǎng)需求量的不斷增大，傳統(tǒng)的以蒸汽裂解
石油化工 2015年4期2015-07-07
- 英買(mǎi)天然氣處理裝置提高丙烷收率工藝改進(jìn)研究①
工藝。對(duì)裝置的脫乙烷塔壓力進(jìn)行優(yōu)化，當(dāng)壓力為3 900 kPa時(shí)，裝置收益較高，脫乙烷塔操作穩(wěn)定性較好。工藝改進(jìn)后，產(chǎn)品質(zhì)量合格，裝置丙烷收率提高至97.54%，裝置收益提高了66.31%，經(jīng)濟(jì)效益明顯提升。對(duì)英買(mǎi)天然氣處理裝置的工藝改進(jìn)研究表明，與其他丙烷回收工藝相比，SCORE工藝的脫烴單元和脫乙烷塔之間的冷量集成更合理，在較高的脫乙烷塔壓力下仍具有很高的丙烷收率，對(duì)于外輸壓力較高的丙烷回收裝置，采用SCORE工藝可降低外輸氣壓縮功耗，流程簡(jiǎn)單，節(jié)能高
石油與天然氣化工 2015年4期2015-03-09
- 油田伴生氣凝液回收工藝改進(jìn)研究①
兩級(jí)分離方式，脫乙烷塔塔頂增設(shè)回流罐，降低重接觸塔塔頂進(jìn)料中丙烷含量，增強(qiáng)重接觸塔的吸收作用，提高丙烷收率；應(yīng)用夾點(diǎn)理論設(shè)計(jì)冷箱的換熱網(wǎng)絡(luò)，提高系統(tǒng)的冷熱集成度和冷量利用率，冷箱改進(jìn)后，脫乙烷塔塔底重沸器負(fù)荷降低189 kW，降幅12.9%，丙烷制冷壓縮機(jī)負(fù)荷減小142.8 kW，冷量利用更加合理。工藝改進(jìn)后裝置丙烷收率和液化石油氣產(chǎn)量得到了大幅提高，裝置總體能耗變化不大，改進(jìn)工藝每年可提高裝置經(jīng)濟(jì)收益1 797萬(wàn)元，經(jīng)濟(jì)效益可觀，建議在類(lèi)似工況條件下推廣
石油與天然氣化工 2015年4期2015-03-09
- 超聲波除垢技術(shù)在脫乙烷塔頂冷凝器上的應(yīng)用
71012)由脫乙烷塔進(jìn)料泵送來(lái)的物料，經(jīng)脫乙烷塔進(jìn)料加熱器加熱后進(jìn)入脫乙烷塔。塔頂碳二、碳三氣體經(jīng)脫乙烷塔頂冷凝器部分冷凝后，進(jìn)入脫乙烷塔頂回流罐。不凝氣自脫乙烷塔回流罐頂經(jīng)壓控閥送至2 號(hào)催化裂化裝置或燃料氣管網(wǎng)，冷凝液用脫乙烷塔回流泵送回塔頂全部作為回流，脫乙烷塔底物。1 設(shè)備結(jié)垢現(xiàn)狀及影響脫乙烷塔頂冷凝器從以前的使用經(jīng)驗(yàn)看，主要產(chǎn)生水垢，結(jié)垢速度可以達(dá)到1～2mm/a，這是由于循環(huán)水中有鈣鎂離子的存在，同時(shí)，運(yùn)行過(guò)程中隨著循環(huán)水濃縮倍數(shù)的提高，水中
石油化工腐蝕與防護(hù) 2014年6期2014-11-29
- 高尚堡天然氣處理裝置改進(jìn)與運(yùn)行優(yōu)化
冷箱Ⅰ復(fù)熱作為脫乙烷塔中部的進(jìn)料；分離出的氣相經(jīng)透平膨脹/壓縮機(jī)組的膨脹端膨脹降溫后進(jìn)入重接觸塔回收凝液。重接觸塔頂干氣分別經(jīng)冷箱Ⅲ、冷箱Ⅱ和冷箱Ⅰ復(fù)熱后，進(jìn)入外輸干氣壓縮機(jī)增壓外輸；脫乙烷塔底的液相與脫丁烷塔塔底來(lái)的輕烴換熱后進(jìn)入脫丁烷塔中部，最終得到穩(wěn)定輕烴和液化氣。2 處理裝置存在問(wèn)題分析對(duì)裝置存在的問(wèn)題進(jìn)行分析，結(jié)果表明，與設(shè)計(jì)工況相比較，目前高尚堡天然氣處理裝置的原料氣體積流量減少，CO2和H2S摩爾分?jǐn)?shù)增加，造成液化氣銅片腐蝕不合格和設(shè)備凍堵等
石油與天然氣化工 2014年1期2014-09-28
- 氣體分餾裝置不凝氣中丙烯的回收
烷塔(塔1)—脫乙烷塔(塔2)—丙烯精餾雙塔(塔3、塔4)。脫丙烷塔底重沸器采用132 ℃催化頂循做熱源；脫乙烷塔底重沸器、脫丙烷塔進(jìn)料加熱器采用140 ℃系統(tǒng)來(lái)的蒸汽凝結(jié)水做熱源；丙烯精餾塔底重沸器采用催化、常壓裝置產(chǎn)生的88 ℃低溫位熱水做熱源。脫丙烷塔頂冷卻系統(tǒng)采用濕式空冷和水冷相結(jié)合的方式；丙烯精餾塔頂冷卻系統(tǒng)采用復(fù)合型蒸發(fā)空冷和水冷相結(jié)合的方式，節(jié)約循環(huán)水，平穩(wěn)操作。圖1 氣體分餾裝置原則流程圖2 氣體分餾裝置不凝氣中的來(lái)源氣體分餾裝置的原料來(lái)自
河南化工 2014年8期2014-09-01
- 氣體分餾裝置擴(kuò)能改造
用先脫丙烷、后脫乙烷、然后進(jìn)行丙烯分離的常用流程，見(jiàn)圖1。1.脫丙烷塔 2.脫乙烷塔 3.粗丙烯塔 4.精丙烯塔液化氣經(jīng)換熱后進(jìn)入脫丙烷塔，乙烷、丙烯、丙烷及攜帶的微量C4組分從塔頂流出進(jìn)入脫乙烷塔，碳四和戊烷組分從塔底流出經(jīng)換熱后出裝置作為液化氣產(chǎn)品。進(jìn)入脫乙烷塔的餾分在塔內(nèi)進(jìn)行分離，大量的乙烷及少量丙烯、丙烷從塔頂分離出。脫乙烷塔底的丙烯、丙烷直接進(jìn)入丙—丙系統(tǒng)。粗丙烯塔底分離出丙烷，精丙烯塔頂分離出丙烯。裝置處理量從8萬(wàn)t/a提高到為12萬(wàn)t/a，操
河南化工 2014年1期2014-08-30
- 脫乙烷塔產(chǎn)品質(zhì)量的提高
出相增壓后進(jìn)入脫乙烷塔，脫乙烷塔頂采出乙烷，塔底采出物經(jīng)增壓后進(jìn)入脫丙烷塔；同樣脫丙烷塔塔底采出進(jìn)入脫丁烷塔，至此可知我廠產(chǎn)品主要有氣體甲烷、液態(tài)乙烷、氣霧劑級(jí)丙烷、商品丁烷及作為精細(xì)加工原料的穩(wěn)定輕烴。液態(tài)乙烷經(jīng)長(zhǎng)輸管道輸送至中原乙烯作為優(yōu)質(zhì)裂解原料。由于現(xiàn)有原料氣進(jìn)氣條件同最初裝置設(shè)計(jì)時(shí)的狀況相差較大，主要體現(xiàn)在來(lái)氣量及來(lái)氣組分的差異較大，造成了脫乙烷塔的操作參數(shù)波動(dòng)范圍較大，調(diào)節(jié)存在較大滯后性，嚴(yán)重影響乙烷產(chǎn)品質(zhì)量，進(jìn)而影響了其它產(chǎn)品產(chǎn)量以及后續(xù)各蒸
化工管理 2014年14期2014-08-15
- 影響氣分裝置平穩(wěn)運(yùn)行的主要因素分析
，即脫丙烷塔、脫乙烷塔和丙烯精餾塔，其中丙烯精餾塔為兩塔串聯(lián)。當(dāng)裝置在加工負(fù)荷較大甚至是滿(mǎn)負(fù)荷加工時(shí)，影響裝置平穩(wěn)運(yùn)行的問(wèn)題逐漸暴露，如原料液化氣乙烷氣含量高，脫乙烷塔空冷冷卻能力不足，丙烯精餾塔空冷冷卻能力不足等問(wèn)題。一、因素分析1.液化氣原料中乙烷氣含量高液化氣原料中乙烷氣含量高是造成氣分操作不平穩(wěn)的主要因素之一，特別是當(dāng)提高加工負(fù)荷后，乙烷氣大量增加，造成各塔壓力升高，因產(chǎn)品丙烯中含乙烷氣純度不合格改次品，影響了裝置效益。表1列出了2013年1月到5
化工管理 2014年23期2014-06-09
- 大慶乙烯裝置無(wú)排放開(kāi)工實(shí)施要點(diǎn)
含量合格后，向脫乙烷塔進(jìn)料，脫乙烷塔進(jìn)料后進(jìn)行調(diào)整，不合格產(chǎn)品由脫乙烷塔回流罐壓力控制放火炬；7.脫乙烷塔調(diào)整時(shí)，乙烯塔全回流操作，脫乙烷塔塔頂物料合格后向乙烯塔進(jìn)料，乙烯產(chǎn)品合格后停止放火炬。傳統(tǒng)開(kāi)工方式的弊端：1.開(kāi)工過(guò)程的每一步調(diào)整，不合格物料都要排放火炬，造成大量的物料浪費(fèi)。2.由于在高壓脫丙烷塔及加氫反應(yīng)器調(diào)整時(shí)，前冷無(wú)法進(jìn)物料，不能進(jìn)行預(yù)冷，延長(zhǎng)了開(kāi)工時(shí)間。三、無(wú)排放開(kāi)車(chē)的實(shí)施要點(diǎn)傳統(tǒng)開(kāi)車(chē)方式造成大量物料排放，對(duì)裝置的經(jīng)濟(jì)效益及周邊環(huán)境產(chǎn)生很大
江西化工 2014年1期2014-03-18
- “膨脹機(jī)＋重接觸塔”天然氣凝液回收工藝的優(yōu)化
接觸塔頂溫度和脫乙烷塔底溫度），通過(guò)比選，確定了干氣外輸壓縮機(jī)進(jìn)口壓力（1 000 kPa）、膨脹機(jī)的膨脹比和主要設(shè)備的操作壓力。根據(jù)Hysys工藝模擬計(jì)算結(jié)果，對(duì)各主要設(shè)備的操作溫度對(duì)丙烷收率和能耗的影響規(guī)律進(jìn)行了分析，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：①低溫分離器入口溫度越低，丙烷收率越高，但是溫度過(guò)低會(huì)導(dǎo)致脫乙烷塔底熱負(fù)荷大大增加，即能耗增加；②脫乙烷塔頂氣相經(jīng)冷箱Ⅱ換熱冷凝后進(jìn)入重接觸塔頂?shù)臏囟仍降?，丙烷收率越高?span id="dxjtjld" class="hl">脫乙烷塔底熱負(fù)荷基本不變，但存在一個(gè)溫度極限值，當(dāng)進(jìn)入重接
天然氣工業(yè) 2012年4期2012-12-15
- 氣體分餾裝置降低丙烯含水的探討
果。前幾年由于脫乙烷塔停用，造成聚合反應(yīng)無(wú)法進(jìn)行，并且發(fā)現(xiàn)，此時(shí)生產(chǎn)的丙烯需要經(jīng)過(guò)多次循環(huán)精制才能發(fā)生聚合反應(yīng)，經(jīng)過(guò)多次查找原因，最終確認(rèn)是脫乙烷塔停用，從而造成丙烯的溶解水無(wú)法脫出;同時(shí)，在脫乙烷塔運(yùn)行期間，丙烯夏季含水比冬季含水量高，給后續(xù)工藝生產(chǎn)帶來(lái)很大困難也是一個(gè)重要原因;再有就是氣體分餾裝置開(kāi)工后兩周內(nèi)聚合反應(yīng)難以進(jìn)行，丙烯必須經(jīng)過(guò)循環(huán)精制后才能發(fā)生反應(yīng)，由于循環(huán)精制延長(zhǎng)了干燥時(shí)間，影響了聚丙烯的正常生產(chǎn)程序。如何讓現(xiàn)有氣體分餾裝置丙烯產(chǎn)品含水量
河南化工 2012年19期2012-02-09
- 脫乙烷塔底泵軸腐蝕分析及預(yù)防措施
315800)脫乙烷塔底泵軸腐蝕分析及預(yù)防措施周 俊，張 華(浙江寧波終端天然氣處理廠，浙江省寧波市 315800)海濱氣候條件下的設(shè)備腐蝕是沿海生產(chǎn)單位普遍面臨的問(wèn)題。通過(guò)對(duì)某單位待投產(chǎn)使用的脫乙烷塔底回流泵泵軸所出現(xiàn)腐蝕情況進(jìn)行分析，表明該處發(fā)生的腐蝕形式主要為點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕，同時(shí)不排除微生物腐蝕的可能。在海濱氣候條件下帶有較多氯離子的雨水和霧滴容易從密封軸套與軸的上端間隙進(jìn)入軸套與軸的狹窄空間內(nèi)形成積水，由于天氣變化原因，隨著雨霧的不斷聚集和水汽的蒸
石油化工腐蝕與防護(hù) 2012年3期2012-01-05
- 乙烯裝置不同分離流程的對(duì)比分析
序分離流程、前脫乙烷流程和前脫丙烷流程。中國(guó)石化上海石油化工股份有限公司烯烴部(以下簡(jiǎn)稱(chēng)上海石化烯烴部)共有3套乙烯裝置，1#乙烯裝置于1976年投產(chǎn)，設(shè)計(jì)能力為115 kt/a，分離流程采用前脫丙烷后加氫的工藝;2#乙烯老區(qū)于1989年投產(chǎn)，設(shè)計(jì)能力400 kt/a，采用順序分離流程;2#乙烯新區(qū)于2002年投產(chǎn)，設(shè)計(jì)能力300 kt/a，分離流程采用前脫丙烷前加氫流程。文章針對(duì)3套裝置的分離流程進(jìn)行綜合分析比較。1 3套裝置分離工藝概況1.1 1#乙烯
石油化工技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2012年2期2012-01-03
- 氣體分餾裝置擴(kuò)能改造分析
1型浮閥塔板，脫乙烷塔頂冷凝由內(nèi)回流改成外冷凝加外回流，擴(kuò)大丙烯脫水、微量S精制系統(tǒng)等，改造后裝置處理能力由6.6萬(wàn)t/a提高到13萬(wàn)t/a，各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)值均優(yōu)于改造前。液態(tài)烴；處理量；改造1 概述洛陽(yáng)石化下屬的宏力化工廠主要由氣體分餾和聚丙烯兩個(gè)主生產(chǎn)裝置組成。液態(tài)烴年處理量為6.6萬(wàn)t。原料液態(tài)烴由總廠脫硫后送來(lái)，原裝置中液態(tài)烴脫硫、水洗部分2001年檢修時(shí)停運(yùn)，只開(kāi)四個(gè)塔（脫丙烷塔、脫乙烷塔、粗丙烯塔和精丙烯塔），運(yùn)行平穩(wěn)正常，產(chǎn)量逐年提高。為擴(kuò)大液
河南化工 2010年9期2010-09-26
- LNG裝置與CNG裝置關(guān)聯(lián)工藝優(yōu)化探討
氣液混合物進(jìn)入脫乙烷塔塔頂。從脫乙烷塔頂出來(lái)的干氣經(jīng)換熱進(jìn)入CNG裝車(chē)系統(tǒng)。脫乙烷塔塔底的液相進(jìn)入液化氣塔分離成液化氣和穩(wěn)定輕烴產(chǎn)品。圖2 CNG生產(chǎn)工藝示意圖2 存在問(wèn)題LNG工廠液相重?zé)N因C2和含量超標(biāo)（見(jiàn)表1），無(wú)法作液化氣商品出售，原設(shè)計(jì)將這股重?zé)N與CNG工廠分離器底部的液相混合后自脫乙烷塔中下部進(jìn)入；但由于LNG自身冷量的需求，重?zé)N進(jìn)入CNG時(shí)溫度往往只能控制在－15℃左右，且攜帶相當(dāng)多的輕組分，造成CNG脫乙烷塔內(nèi)的熱平衡及氣液相平衡被打破，脫
河南化工 2010年19期2010-09-11