工藝對(duì)N80-1加厚油管金相組織和性能的影響。1 試驗(yàn)材料用于制造N80-1加厚油管的母管為衡陽華菱鋼管有限公司生產(chǎn)的Φ73.02 mm×5.51 mm規(guī)格的鋼管，鋼管通過在線正火工藝生產(chǎn)，其成分見表1，成分結(jié)果滿足API Spec 5CT—2018《套管和油管規(guī)范》的要求。通過管端模具設(shè)計(jì)，采用單次加厚變形的工藝對(duì)鋼管端部進(jìn)行加厚處理。加厚時(shí)，采用感應(yīng)加熱裝置控制管端加熱溫度在1 250℃以下，防止管端加厚過程中出現(xiàn)過燒等缺陷。加厚鋼管如圖1所示。表1

.51 mm的外加厚P110鋼級(jí)油管發(fā)生斷裂。該氣井于2020年1月21日完成酸化壓裂，使用鹽酸約60×103kg，放噴排液，井口產(chǎn)氣，點(diǎn)火可燃。2020年2月25日上提油管柱后發(fā)現(xiàn)油管柱在自井口向下約400 m的位置處發(fā)生斷裂，斷口垂直于管體軸向，位于距最近油管接箍約630 mm的管體上。為了確定該外加厚油管的斷裂原因以杜絕類似事故的再次發(fā)生，作者對(duì)其進(jìn)行了失效分析，并提出了相應(yīng)的預(yù)防措施。1 理化檢驗(yàn)及結(jié)果1.1 宏觀形貌外加厚油管的斷裂位置位于油管管

.7m，位于鉆桿加厚過渡帶區(qū)域；加重鉆桿主要為螺紋刺漏。近十年來，海上鉆井鉆具失效主要以鉆桿加厚過渡帶區(qū)域刺漏為主要失效形式。根據(jù)鉆桿的刺漏部位，可將刺漏失效分為鉆桿管體加厚過渡帶區(qū)域刺漏、鉆桿焊縫刺漏、鉆桿接頭刺漏。1 海上鉆井平臺(tái)鉆具刺漏情況簡介根據(jù)海上鉆井平臺(tái)刺漏失效統(tǒng)計(jì)，在公接頭端加厚過渡帶處刺漏約占26.3%，在母接頭端加厚過渡帶處刺漏約占47.4%，本體刺漏約占13.2%，接頭刺漏約占13.2%。鉆具刺漏主要以加厚過渡帶消失區(qū)域及卡瓦咬傷區(qū)域?yàn)?/div>

西部探礦工程 2022年5期2022-06-15

，并定量研究即設(shè)加厚倍數(shù)參數(shù)對(duì)動(dòng)態(tài)拉伸模型的破壞形態(tài)與力學(xué)性能的影響，得到了一種適合高速拉伸的有限元模型(finite element models,FEM)及其加載方案。1 細(xì)觀模型的建立隨機(jī)3D Voronoi模型能夠更好地描述泡沫金屬材料內(nèi)部細(xì)觀結(jié)構(gòu)的復(fù)雜無序。通過Voro++程序[20]生成邊長為30 mm的立方體模型，模型設(shè)計(jì)為N個(gè)胞元隨機(jī)分布，將模型導(dǎo)入前處理軟件處理，網(wǎng)格尺寸為0.13 mm的S3R與S4R的混合網(wǎng)格(如圖1(a)所示)，導(dǎo)入

010)API外加厚油管由于管端壁厚的增加，其連接強(qiáng)度較同規(guī)格的非外加厚油管得到了提高，應(yīng)用也較為廣泛[1]。在某油田油管下井作業(yè)過程中，一支規(guī)格為φ88.90 mm×6.45 mm的N80-1鋼加厚油管坐在井口吊卡上時(shí)，管體加厚部位突然發(fā)生斷裂，接箍從吊卡上彈出，其下部油管(共計(jì)351支)全部掉入井中，質(zhì)量約為48.57 t。該油管加厚部位管體額定最小破斷拉力(額定最小抗拉強(qiáng)度×公稱橫截面積)為1 230.9 kN，SY/T 6417-2016《套管、油

會(huì)經(jīng)歷次生細(xì)胞壁加厚的過程，從生物學(xué)的角度來說，次生壁加厚使維管植物可承受蒸騰作用造成的維管負(fù)壓并提高莖的機(jī)械強(qiáng)度[1]，為維管植物在陸地生存奠定了基礎(chǔ)。從工業(yè)生產(chǎn)而言，次生壁是木質(zhì)纖維生物質(zhì)材料的主要組成部分，木質(zhì)纖維生物質(zhì)材料是建筑用木材和造紙用紙漿的主要原料，是一種具有環(huán)境成本效益的可再生能源[2]。在作物培育方面，木質(zhì)化程度的高低會(huì)影響蔬菜品質(zhì)，如：下胚軸木質(zhì)化程度過高影響蘿卜（Raphanus sativus）、蔓菁（Brassica rapa）

[1-4]。1 加厚套管使用情況分析1.1 A油田套損分析情況A油田自2006年開展套管加厚工作，2006—2013年累計(jì)投產(chǎn)90口井，截止2016年12月造成套管損壞原因主要有變形、錯(cuò)斷和破漏。A油田套管損壞統(tǒng)計(jì)見表1，累計(jì)加厚套管的井44口，破損率13.63%；未加厚套管的井46口，破損率13.04%，套管破損率對(duì)比見圖1。破損的加厚套管的平均時(shí)間是5.6 a，最長6.7 a，最短2.2 a，6 a以上破損率為67%。破損的非加厚套管平均時(shí)間是6.2

性能較弱，而底部加厚混凝土澆筑墻體是通過加厚底部的方式，保證混凝土澆筑墻體的地基穩(wěn)定性。在我國，針對(duì)底部加厚混凝土澆筑墻體的抗震性能的研究起步較晚，未形成系統(tǒng)性的底部加厚混凝土澆筑墻體抗震性能分析方法。其中，薛建陽等[1]對(duì)某底部加厚混凝土澆筑墻體抗震性能做出了評(píng)估，其研究結(jié)果表明底部加厚混凝土澆筑墻體的抗震慣性力是抗震性能的核心影響因素，針對(duì)此方面進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)是提高底部加厚混凝土澆筑墻體抗震性能的關(guān)鍵之處。在國外，針對(duì)底部加厚混凝土澆筑墻體抗震性能的分析

制銀幣采用了雙倍加厚坯餅鑄造，其直徑40mm 與常規(guī)的30g 銀幣相同，厚度、重量和面額（20 元）則均為常規(guī)的30g 銀幣兩倍。在正式發(fā)行信息完全公開之前，國內(nèi)錢幣界都稱其為“加厚幣”，認(rèn)為這是繼1997 年“吉慶有余”加厚銀幣發(fā)行之后，時(shí)隔22 年，加厚幣再一次重返人民幣貴金屬紀(jì)念幣大家庭，對(duì)其寄予厚望。但是，隨后的中國人民銀行的正式發(fā)行公告和中國金幣總公司的銷售宣傳里，卻并未出現(xiàn)“加厚幣”這一描述，這究竟是什么原因呢，這枚幣到底是不是加厚幣呢？本文將

之中。 翼型尾緣加厚主要有對(duì)稱加厚法、非對(duì)稱加厚法和直接截?cái)喾╗3]，[4]。 尾緣加厚翼型的升力系數(shù)比原始翼型有一定的提高， 且受前緣粗糙度的影響小于原始翼型[5]，同時(shí)大大推遲了翼型的失速現(xiàn)象[6]，尾緣加厚的翼型可同時(shí)兼顧結(jié)構(gòu)與氣動(dòng)性能要求[7]。 盡管加厚尾緣翼型可以提高升力系數(shù)， 但其帶來的阻力大幅增加是不可忽略的。 考慮到尾緣厚度增加所帶來的對(duì)阻力影響， 本文提出了翼型尾緣弧形加厚法。 通過CFD 方法對(duì)尾緣厚度不同的翼型和翼型尾緣弧形加厚法改

試驗(yàn)結(jié)果3.4 加厚銅三通拉伸試驗(yàn)考慮到銅配管現(xiàn)場開裂多發(fā)生于銅三通部位,通用銅三通力學(xué)性能偏低,因此選用加厚銅三通進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。加厚銅三通拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表5,試驗(yàn)后斷裂加厚銅三通如圖6所示。表5 加厚銅三通拉伸試驗(yàn)結(jié)果圖6 拉伸試驗(yàn)后斷裂加厚銅三通由表5和圖6可知,通過拉伸試驗(yàn),加厚銅三通焊縫附近的銅管材發(fā)生斷裂,加厚銅三通自身并未產(chǎn)生開裂,其中一件試品的拉伸力值達(dá)到大于21.6 kN的企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求。4 氣密性試驗(yàn)對(duì)通用銅三通及加厚銅三通進(jìn)行銀釬焊,然后

發(fā)的難度增大，對(duì)加厚油管的需求量越來越大。管端加厚機(jī)是生產(chǎn)加厚油管的關(guān)鍵設(shè)備，該設(shè)備對(duì)經(jīng)過局部加熱后的鋼管端部進(jìn)行鐓粗，使鋼管的端頭局部管壁加厚，達(dá)到提高鋼管連接處強(qiáng)度的目的。管端加厚機(jī)機(jī)架采用整體框架結(jié)構(gòu)，主液壓油缸和回程液壓油缸垂直安裝，用于動(dòng)梁的快速升降及夾緊鋼管，主液壓油缸位移可以通過位移傳感器檢測，主液壓油缸的回程動(dòng)作由回程液壓油缸完成。鋼管管端加厚機(jī)主要采用局部加熱水平鍛造成形的工藝方法對(duì)鋼管端部進(jìn)行加厚處理，其將鋼管管端進(jìn)行局部加熱，采用外力

厚壁接管補(bǔ)強(qiáng)采用加厚接管結(jié)構(gòu)對(duì)開孔處進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，如圖1 所示，接管有效厚度tn=20 mm，補(bǔ)強(qiáng)段接管有效厚度thn=147 mm，補(bǔ)強(qiáng)段高度h =260 mm。圖1 加厚接管補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)（1）補(bǔ)強(qiáng)范圍（2）補(bǔ)強(qiáng)面積所需補(bǔ)強(qiáng)面積A 為：殼體有效補(bǔ)強(qiáng)面積 可通過下式計(jì)算：接管有效補(bǔ)強(qiáng)面積 可通過下式計(jì)算：焊縫有效補(bǔ)強(qiáng)面積可通過下式計(jì)算:總補(bǔ)強(qiáng)面積為：通過計(jì)算可知，接管補(bǔ)強(qiáng)符合強(qiáng)度要求。1.3 局部加厚殼體補(bǔ)強(qiáng)采用局部加厚殼體+加厚接管方式對(duì)開孔處進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，如圖2

以保證。采用管端加厚方式生產(chǎn)加重鉆桿是近幾年提出的一種新工藝，可以滿足加重鉆桿大批量、規(guī)模生產(chǎn)的需求。與傳統(tǒng)生產(chǎn)工藝的產(chǎn)品相比，具有金屬纖維分布合理，材料利用率高，成品強(qiáng)度高，生產(chǎn)成本低等明顯的優(yōu)勢。為此，本文中對(duì)管端加厚工藝和技術(shù)進(jìn)行了研究，設(shè)計(jì)開發(fā)了加重鉆桿管端加厚設(shè)備。1 加重鉆桿管端加厚技術(shù)研究1.1 技術(shù)原理管端加厚加重鉆桿的加厚過程為：先將鋼管端部局部加熱，然后采用水平鍛造工藝進(jìn)行端部聚料，最終實(shí)現(xiàn)端部壁厚增加。具體來講，就是將通過施加模具與沖

1）1 短管端部加厚設(shè)備國內(nèi)外現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢國外的管端端部加厚設(shè)備主要適用于石油鉆桿，不適合短管的端部加厚。且重量普遍較重，同軸度差，價(jià)格昂貴。國內(nèi)在管端加厚工藝和管端加厚設(shè)備的研究較少，目前專業(yè)生產(chǎn)制造管端加厚設(shè)備的廠家較少，大多廠家采用四柱壓力機(jī)結(jié)構(gòu)加頂鍛的結(jié)構(gòu)方式，也沒有解決同心度不好的問題，且體積較大，價(jià)格也很高，對(duì)短管管端加厚也有不足之處。2 短管端部加厚設(shè)備市場需求前景廣闊（1）煤鉆桿加工需要短管管端加厚設(shè)備，本單位已具備生產(chǎn)YDG200型、Y

所以應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……取得共識(shí)，將軍們正要拍板，這時(shí)候教授說話了。教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。搞笑，眾將軍嗤之以鼻：引擎上彈孔最少，或根本沒彈孔，彈孔都在機(jī)身上啊！你居然想往中彈最少的引擎上加厚鋼板。教授慢條斯理地說道：你們可以想一想，為什么引擎上中彈最少呢？對(duì)呀，為啥呢？因?yàn)椋淌谡f：引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來！都?jí)嫐Я耍∷?，你得加固引擎，才能讓飛機(jī)安全地回來。這個(gè)故事告訴我們，你看到的，只是現(xiàn)象，未必是事

呢，應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……取得共識(shí)，將軍們正要拍板，這時(shí)候教授說話了。教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。搞笑，眾將軍嗤之以鼻孔：引擎上彈孔最少，或是根本沒彈孔，彈孔都在機(jī)身上?。∧憔尤幌胪袕椬钌俚囊嫔?span id="q0oe0ue" class="hl">加厚鋼板，你神經(jīng)??？教授慢條斯理地說道：你們可以想一想，為什么引擎上中彈最少呢？對(duì)呀，為啥呢？因?yàn)榻淌谡f，引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來！都?jí)嫐Я耍∷阅愕眉庸桃?，才能讓飛機(jī)安全地回來。這個(gè)故事告訴我們：你看到的只是現(xiàn)象，

下普通節(jié)點(diǎn)和局部加厚節(jié)點(diǎn)在沖擊荷載作用下的變形破壞模態(tài)；通過對(duì)沖擊力時(shí)程曲線、殘余變形、能量耗散、荷載-變形關(guān)系曲線等的比較，研究T型管節(jié)點(diǎn)的抗沖擊破壞機(jī)理。1 試驗(yàn)概況1.1 試件設(shè)計(jì)以典型管桁架中的T型管節(jié)點(diǎn)為研究對(duì)象，參照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017—2017)[13]和該類管節(jié)點(diǎn)工程常用參數(shù)范圍，并結(jié)合落錘試驗(yàn)機(jī)的試驗(yàn)?zāi)芰?，設(shè)計(jì)并制作了1個(gè)未加厚和3個(gè)主管局部加厚共4個(gè)T型管節(jié)點(diǎn)試件。管節(jié)點(diǎn)的幾何參數(shù)見表1，局部加厚區(qū)加厚壁厚和長度分別為Tc

對(duì)高拱壩壩底不同加厚位置下的壩體應(yīng)力展開研究，為大壩建設(shè)和運(yùn)行提供參考。2 模型建立本文選取工程為某混凝土雙曲高拱壩，1級(jí)建筑物，壩高145 m，壩頂寬度9 m，壩底厚度40 m，最大拱壩最大中心角93.2°。壩上游正常蓄水位時(shí)643 m，此時(shí)對(duì)應(yīng)的下游無水；壩上游設(shè)計(jì)洪水位642.9時(shí)，對(duì)應(yīng)下游水位為538.9 m。本文以大型有限元軟件ANSYS為基礎(chǔ)，對(duì)該高雙曲拱壩壩底不同位置加厚時(shí)的應(yīng)力變化進(jìn)行分析。根據(jù)壩高，將壩體大致20 m為一層，共計(jì)8層進(jìn)行建

代替一個(gè)小折角并加厚折角部分管道的優(yōu)化結(jié)構(gòu)是否能夠使其最大Mises應(yīng)力滿足規(guī)范中對(duì)峰值應(yīng)力[12]的驗(yàn)算要求，通過對(duì)比分析得到最優(yōu)管件結(jié)構(gòu).1 直埋管道有限元分析方法1.1 材料模型用雙線性等向強(qiáng)化材料模型[8]描述供熱管道的彈塑性特征，屈服準(zhǔn)則采用Von Mises屈服準(zhǔn)則[13].材料應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系如圖 1 所示.管道材料使用Q235B鋼材，材料參數(shù)如表 1 所示.圖 1管材應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.1 Tube stress strain curve土體

，不做判定。5 加厚油套管的拉伸試驗(yàn)問題在標(biāo)準(zhǔn)使用過程中，經(jīng)常會(huì)遇到關(guān)于加厚油套管的拉伸試驗(yàn)問題，而且問題的焦點(diǎn)主要集中在拉伸試驗(yàn)試樣的取樣位置問題[5]。標(biāo)準(zhǔn)中是這樣描述的：加厚套管和油管的拉伸性能（加厚端伸長率除外）應(yīng)與管體的要求一致，如有爭議，加厚處的性能（伸長率除外）應(yīng)從加厚部位切取試樣進(jìn)行拉伸試驗(yàn)來確定，并應(yīng)向購方提供這些試驗(yàn)的記錄。當(dāng)要求對(duì)加厚部位進(jìn)行拉伸試驗(yàn)時(shí)，購方和制造廠應(yīng)對(duì)試驗(yàn)用最具代表性的試樣類型和尺寸達(dá)成一致意見。標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)加厚部位的拉

呢，應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……取得共識(shí)，將軍們正要拍板，這時(shí)候教授說話了。教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。搞笑！眾將軍嗤之以鼻孔：引擎上彈孔最少，或是根本沒彈孔，彈孔都在機(jī)身上??！你居然想往中彈最少的引擎上加厚鋼板，你神經(jīng)??？教授慢條斯理地說道：你們可以想一想，為什么引擎上中彈最少呢？對(duì)呀，為啥呢？因?yàn)?，教授說———引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來！都?jí)嫐Я?！所以，你得加固引擎，才能讓飛機(jī)安全地回來。這個(gè)故事告訴我們，你看到的，

究發(fā)現(xiàn)次生細(xì)胞壁加厚受到藍(lán)光調(diào)控。通過對(duì)擬南芥CRY1突變體研究發(fā)現(xiàn)，花序軸莖稈中纖維細(xì)胞壁變薄，莖稈機(jī)械強(qiáng)度降低；而過表達(dá)CRY1則促進(jìn)次生細(xì)胞壁合成，細(xì)胞壁增厚，莖稈機(jī)械強(qiáng)度增加。分析表明CRY1突變體中，次生壁加厚的轉(zhuǎn)錄調(diào)控網(wǎng)絡(luò)不能正常啟動(dòng)。對(duì)該轉(zhuǎn)錄調(diào)控網(wǎng)絡(luò)解析發(fā)現(xiàn)，NST1主導(dǎo)的次生壁加厚轉(zhuǎn)錄程序受藍(lán)光誘導(dǎo)，而YC2/MYC4可以直接結(jié)合NST1啟動(dòng)子并激活其表達(dá)，促進(jìn)花序軸莖稈纖維細(xì)胞中次生細(xì)胞壁加厚。該研究首次發(fā)現(xiàn)光調(diào)控次生細(xì)胞壁加厚的證據(jù)并解

實(shí)用的四柱式管端加厚液壓機(jī)司宗青(徐州鍛壓機(jī)床廠有限公司，江蘇 徐州 221116)介紹了一種新型實(shí)用的四柱式管端加厚液壓機(jī)組。本機(jī)組主要適用于油管和鉆桿管端加厚(內(nèi)加厚、外加厚及內(nèi)外加厚)工藝及套管管端的定徑工藝。液壓機(jī)；管端加厚；四柱式；鉆桿；油管目前，鋼管管端加厚一般采用平鍛液壓機(jī)和摩擦焊接液壓機(jī)焊接等方式。其缺點(diǎn)為加厚生產(chǎn)線工藝復(fù)雜、振動(dòng)大、能耗大、工件焊接造成的焊接缺陷加大了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，而且不利于生產(chǎn)線的布置與自動(dòng)化。為解決上述問題，研制為鉆

實(shí)用的單柱式管端加厚液壓機(jī)司宗青（江蘇省徐州鍛壓機(jī)床廠集團(tuán)有限公司，江蘇 徐州 221116）介紹了一種新型實(shí)用的單柱式管端加厚液壓機(jī)組，主要適用于油管和鉆桿管端加厚（內(nèi)加厚、外加厚及內(nèi)外加厚）工藝及套管管端的定徑工藝。管端加厚機(jī)；鉆桿、油管；管端加厚目前，鋼管管端加厚一般采用平鍛液壓機(jī)或者摩擦焊接液壓機(jī)焊接等方式。其缺點(diǎn)是加厚生產(chǎn)線工藝復(fù)雜、振動(dòng)大、能耗大、工件焊接造成焊接缺陷、加大工人勞動(dòng)強(qiáng)度，而且不利于生產(chǎn)線的布置與自動(dòng)化。為解決上述問題，本文提出一

呢，應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……取得共識(shí)，將軍們正要拍板，這時(shí)候教授說話了。教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。搞笑，眾將軍嗤之以鼻孔：引擎上彈孔最少，或是根本沒彈孔，彈孔都在機(jī)身上啊!你居然想往中彈最少的引擎上加厚鋼板，你神經(jīng)啊?教授慢條斯理地說道：你們可以想一想，為什么引擎上中彈最少呢?對(duì)呀，為哈呢?因?yàn)?，教授說——引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來!都?jí)嫐Я?所以，你得加固引擎，才能讓飛機(jī)安全地回來。這個(gè)故事告訴我們，你看到的，只

種新型框架式管端加厚液壓機(jī)司宗青（江蘇省徐州鍛壓機(jī)床廠集團(tuán)有限公司，江蘇 徐州 221116）根據(jù)生產(chǎn)需要，要求將鉆桿管體同公母工具接頭采用焊接方法連成一體。為增加焊接處的強(qiáng)度，焊接前鉆桿管體兩端要進(jìn)行管端加厚；部分油管及套管因工藝要求需在管端車絲，管端亦需要加厚或定徑。框架式管端加厚機(jī)組主要適用于油管和鉆桿管端加厚（內(nèi)加厚、外加厚及內(nèi)外加厚）工藝及套管管端的定徑工藝。液壓機(jī)；框架式；管端加厚；鉆桿；油管；套管；定徑目前，鋼管的管端加厚一般采用平鍛液壓機(jī)和

變扣+單流閥+外加厚油管+配水器+外加厚油管+懸掛器+封隔器+外加厚油管+配水器+外加厚油管+封隔器+懸掛器+丟手接頭+外加厚油管+外加厚校深短節(jié)+外加厚油管+管掛+四補(bǔ)距。第二段管柱組合：喇叭口+抽油泵（固定法爾卸掉）+掛器＋封隔器+外加厚油管短節(jié)+外加厚油管+配水器+外加厚油管+封隔器+懸掛器+丟手接頭+外加厚油管+外加厚校深短節(jié)+外加厚油管+管掛+四補(bǔ)距。②桿柱組合。第二段抽油桿組合：抽油泵活塞+抽油桿+抽油桿短節(jié)。（2）現(xiàn)場應(yīng)用情況。①7月24日按

所以應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……取得共識(shí)，將軍們正要拍板，這時(shí)候教授說話了。教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。教授慢條斯理地說道：你們可以想一想，為什么引擎上中彈最少呢？對(duì)呀，為啥呢？因?yàn)椋淌谡f——引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來！都?jí)嫐Я?！所以，你得加固引擎，才能讓飛機(jī)安全地回來。這個(gè)故事告訴我們，你看到的，并不一定是真相，你沒看到的才是！

以，應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。眾將軍嗤之以鼻：引擎上彈孔最少，或是根本沒彈孔，你居然想往中彈最少的引擎上加厚鋼板，真是不可思議！教授慢條斯理地說道：你們想一想，為什么引擎上中彈最少呢？將軍們面面相覷：對(duì)呀，為什么呢？教授說：引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來——都?jí)嫐Я?！所以，你得加固引擎，才能讓飛機(jī)安全地回來。也許，你看到的，并不是真相，你沒看到的才是！

所以應(yīng)該在機(jī)身上加厚鋼板，保護(hù)飛機(jī)……取得共識(shí)，將軍們正要拍板，這時(shí)候教授說話了。教授說：你們錯(cuò)了，應(yīng)該在飛機(jī)引擎上加厚鋼板，而非在機(jī)身。搞笑，眾將軍嗤之以鼻：引擎上彈孔最少，或根本沒彈孔，彈孔都在機(jī)身上??！你居然想往中彈最少的引擎上加厚鋼板，神經(jīng)??？教授慢條斯理地說道：你們可以想一想，為什么引擎上中彈最少呢？對(duì)呀，為啥呢？因?yàn)?，教授說——引擎中彈的飛機(jī)，根本就沒回來！都?jí)嫐Я耍∷?，你得加固引擎，才能讓飛機(jī)安全地回來。這個(gè)故事告訴我們，你看到的，并不一定

710201）外加厚油管加厚端常見缺陷及預(yù)防措施呂永鵬，胡德英，馮秦軍，楊 ?。▽氹u石油鋼管有限責(zé)任公司 西安石油專用管分公司，西安710201）為了提高外加厚油管加厚端質(zhì)量、減少缺陷的產(chǎn)生，以加厚Φ73.02 mm×5.51 mm油管為例，分析了油管外加厚端外表面凸棱、結(jié)疤、管端飛邊、內(nèi)表面凹坑等缺陷產(chǎn)生的原因，并給出了相應(yīng)的預(yù)防措施，主要有調(diào)整加熱溫度、改善潤滑冷卻效果、保證鋼管送料位置等措施，可減少內(nèi)表面凹坑和外表面結(jié)疤等缺陷的出現(xiàn)；根據(jù)加厚縮短量計(jì)

程，拱壩需要進(jìn)行加厚處理時(shí)，就產(chǎn)生了一條縱縫（即新老壩體交界面），傳統(tǒng)的計(jì)算方法沒法考慮這一縱縫。結(jié)合某一實(shí)際病險(xiǎn)水庫工程，用三維有限元法（ANSYS）計(jì)算了壩體加厚后縱縫上的應(yīng)力分布情況，進(jìn)而確定具體的新老壩體接縫上的除險(xiǎn)加固方案。應(yīng)力分布；有限單元法；拱壩；加厚拱壩因壩體較薄，一般只設(shè)橫縫，不設(shè)縱向縫，只有當(dāng)壩體厚度超過40 m才考慮設(shè)縱縫，所以對(duì)于新修壩體一般都沒有縱縫。但是，對(duì)于除險(xiǎn)加固工程，因原來的壩體較單薄，需加厚，這時(shí)就產(chǎn)生了一條縱縫（平行于

空當(dāng)讓我再寫上“加厚”兩字。見我猶豫，他急了：“是加厚的，不騙你，俺家的文件柜都是加厚的，不信你去看看，俺剛剛才搬上去的?！睌蒯斀罔F，不容置疑。接著他又緩和了語氣，懇請(qǐng)道：“請(qǐng)您寫一下吧，俺急著要走，還有很多貨得送。俺得憑這個(gè)去結(jié)賬呢。”文件柜還在另一棟樓的四樓會(huì)議室，而外面午后的烈日正毒，再說我去也看不明白呀。盡管我不該懷疑，但白紙黑字哪能隨便寫。于是我電話請(qǐng)進(jìn)貨的小王去看，小王說要等二十分鐘才行?！皼]辦法，只有等了?！蔽疫z憾地笑笑。老師傅顯得很著急，卻

0280）一種外加厚油管螺紋修復(fù)方法馮杰，周海芳，馬春莉，方繼鴻，蔣楠（渤海石油裝備新世紀(jì)機(jī)械制造有限公司，天津300280）分析了螺紋修復(fù)的原則及難點(diǎn)，介紹了CCD攝像機(jī)、光電編碼器、FAGOR系統(tǒng)修復(fù)、定位板與CCD攝像機(jī)同步的常規(guī)螺紋修復(fù)方法，提出了一種數(shù)控車床修復(fù)加厚油管螺紋方法。數(shù)控車床修復(fù)方法可在保證加厚部位最小尺寸的前提下，在原有螺紋包絡(luò)線上對(duì)螺紋進(jìn)行修復(fù)，從而減少切頭損失，提高經(jīng)濟(jì)效益；與常規(guī)修復(fù)方法相比，具有操作簡單、無投入、可批量操作的

進(jìn)了一條油管管端加厚生產(chǎn)線，采用“二次加熱+一次成型”生產(chǎn)工藝［5］。目前該生產(chǎn)線已投入生產(chǎn)，主要生產(chǎn)Ф48.26 ～114.3 mm×3.68～7.01 mm外加厚油管，小時(shí)生產(chǎn)能力為55～110 支；其加厚模具壽命達(dá)到世界領(lǐng)先水平（每套使用頻次可達(dá)到8 000 次［6］）。經(jīng)反復(fù)試驗(yàn)和調(diào)整設(shè)備及工藝，該生產(chǎn)線已經(jīng)完全具備生產(chǎn)滿足API Spec 5CT—2011《套管和油管規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)要求的外加厚油管的能力。1 外加厚油管的結(jié)構(gòu)與幾何參數(shù)外加厚油管是對(duì)管

3Cr 不銹鋼管加厚工藝進(jìn)行試驗(yàn)研究，研究對(duì)象為Φ139.7 mm×7.72 m。研發(fā)過程中發(fā)現(xiàn)，13Cr 具有黏度高、變形抗力大、塑性變形溫度區(qū)間窄（僅100 ℃的溫差范圍）等特點(diǎn)，導(dǎo)致塑性變形過程流變抗力增加及較差的熱加工性能。因此，采用傳統(tǒng)方法加厚13Cr 不銹鋼管難度較大。本文對(duì)傳統(tǒng)方法進(jìn)行改進(jìn)，在一定程度上降低了加工難度。1 13Cr 加厚工藝?yán)碚摲治?.1 成形機(jī)理傳統(tǒng)加厚工藝流程是：采用中頻感應(yīng)加熱裝置，分3 個(gè)工位（預(yù)熱、加熱、保溫）將熱軋

高速發(fā)展，進(jìn)而對(duì)加厚油管、鉆桿管的需求量及綜合性能要求不斷增加，對(duì)鋼管管端加厚生產(chǎn)線的整體性能要求也就越來越高。管端加厚工藝布置方式不僅影響設(shè)備的運(yùn)營成本，而且影響設(shè)備的生產(chǎn)率，因而有必要對(duì)加厚設(shè)備工藝布置進(jìn)行研究，有助于管端加厚生產(chǎn)線的選型。鋼管管端加厚的基本工藝流程為:上料→管端對(duì)齊→中頻加熱→送料→管端加厚→退料→出料→收集。1 加厚機(jī)理鋼管管端加厚就是將鋼管端部局部加熱后，通過鐓擠工序使鋼管長度縮短、端部壁厚增加的一種加工工藝，其目的是提高鋼管連接

薄承臺(tái)兼做防水板加厚區(qū)的可行性，并對(duì)交界區(qū)環(huán)向受力大于徑向的結(jié)果進(jìn)行分析。本文在防水板板厚、加厚區(qū)面積和支點(diǎn)距離三方面得出一定優(yōu)化結(jié)論。關(guān)鍵字：防水板、無梁樓蓋、有限元、八角形、底板、優(yōu)化一、 初算近年來，伴隨基礎(chǔ)設(shè)計(jì)與施工的發(fā)展，多高層建筑底板大量使用基礎(chǔ)加防水板體系。從原理上分析，該體系將底板分為受力結(jié)構(gòu)和圍護(hù)結(jié)構(gòu)。正向受力時(shí)受力結(jié)構(gòu)（樁基承臺(tái)、獨(dú)立基礎(chǔ)等）負(fù)責(zé)承擔(dān)主要荷載，視為臥置在地基上構(gòu)件；維護(hù)結(jié)構(gòu)（防水板）用弱剛度墊層與地基持力層脫離，視為有承

概述鉆桿管體端部加厚形成的外過渡帶是管端加厚成型的關(guān)鍵部位，管體外過渡帶位置的質(zhì)量與鉆桿的質(zhì)量密切相連。經(jīng)過鐓鍛和熱處理后管體兩端的加厚區(qū)存在鐓鍛模具擠壓殘留的飛邊和熱處理時(shí)產(chǎn)生的氧化皮，外觀質(zhì)量較差并且很容易造成后續(xù)偏心檢測和磁粉探傷的誤判，必須在熱處理后將殘留的飛邊和管端過渡帶處的氧化皮打磨去除（偏心測量和磁粉探傷均要求過渡帶處表面光滑，管體其余部位不作要求）。鉆桿管體生產(chǎn)廠家管體加厚端過渡帶除銹作業(yè)仍然采用人工打磨和噴砂設(shè)備對(duì)全管體進(jìn)行除銹處理。人工

前言SF-400加厚納米鎳工藝集電鍍鎳技術(shù)、化學(xué)鍍鎳技術(shù)和納米鍍鎳技術(shù)于一身。在電鍍過程中，通電提供能量使部分添加劑分解。其一部分分解物恰好是化學(xué)鍍的還原劑，從而使鍍液還具有化學(xué)鍍的功能；另一部分分解物恰好是納米鍍鎳的添加劑，因此，鍍液還具有納米鍍鎳的功能。該工藝是一種以電鍍?yōu)橹?、化學(xué)鍍?yōu)檩o，并伴有納米鍍的新工藝。一般的電鍍液和化學(xué)鍍液會(huì)由于有機(jī)物的積累而老化，并需要進(jìn)行停產(chǎn)大處理。而SF-400加厚納米鎳工藝可以通過物理連續(xù)過濾的形式凈化多余的有機(jī)物，所

極投入。公司鉆桿加厚過程是鉆桿生產(chǎn)的高耗能環(huán)節(jié)之一，如何有效降低鉆桿加厚生產(chǎn)能耗，他組織技術(shù)人員多次論證，到國內(nèi)外有關(guān)單位進(jìn)行考察，并邀請(qǐng)有關(guān)專家參與技術(shù)論證，確定了鉆桿控制成型加厚專用機(jī)組研制方案。實(shí)施過程中，他不顧夏天40度的高溫和蚊蟲叮咬，親自指導(dǎo)工藝試驗(yàn)。經(jīng)過三個(gè)多月的反復(fù)試驗(yàn)、分析、改進(jìn)，終于取得成功，使鉆桿加厚合格率提高20%。在這基礎(chǔ)上他帶領(lǐng)團(tuán)隊(duì)設(shè)計(jì)了鉆桿兩道次加厚工藝及配套機(jī)組及配套模具，相關(guān)研究成果獲國家發(fā)明專利。他還說服董事會(huì)投資230

事故中，由于鉆桿加厚帶的斷裂和孔洞造成的鉆井事故比例可以達(dá)到百分之七十以上，每年出現(xiàn)的事故都在五百多起以上，在鉆桿工作的過程中，鉆桿加厚帶所受到的交變應(yīng)力最高，所以容易產(chǎn)生鉆桿加厚帶的斷裂和孔洞。鉆桿加厚帶是一節(jié)節(jié)不連續(xù)的，因此在加厚帶與鉆桿的連接處容易產(chǎn)生裂紋和疲勞破壞。鉆桿加厚帶是鉆桿使用過程中的危險(xiǎn)部位，因此需要加強(qiáng)石油鉆桿加厚帶的探傷檢測研究，避免失效鉆桿的使用，從而減小鉆井過程中的事故，提高鉆井的效益。一、鉆桿加厚帶自動(dòng)化超聲探傷的方法研究鉆桿的

032)0 前言加厚油管主要用于深井、超深井的采油，隨著現(xiàn)在油井深度的增加，加厚油管的用量也越來越大，因此油管加厚生產(chǎn)線能夠保證正常高效的生產(chǎn)運(yùn)行，對(duì)于一個(gè)企業(yè)來說非常重要。但是在生產(chǎn)運(yùn)行過程中，如何正確判斷故障原因，并迅速解決故障，對(duì)于保障生產(chǎn)線正常運(yùn)行則非常重要。本文結(jié)合中國重型院設(shè)計(jì)制造的管端加厚生產(chǎn)線實(shí)際情況，就生產(chǎn)線運(yùn)行過程中常見故障進(jìn)行總結(jié)分析，以幫助企業(yè)解決問題。1 油管加厚生產(chǎn)線組成及工藝流程油管加厚生產(chǎn)線的組成見圖1。兩套管端加厚機(jī)，中頻

究了無箍筋SRC加厚腹板節(jié)點(diǎn)滯回性能和承載力，結(jié)果表明：無箍筋加厚腹板 SRC節(jié)點(diǎn)的變形能力和延性性能能夠滿足建筑結(jié)構(gòu)的要求，在那些不便于再配置箍筋的節(jié)點(diǎn)中，可以考慮省去箍筋。關(guān)鍵詞：SRC節(jié)點(diǎn)無箍筋受力性能 加厚腹板 承載力中圖分類號(hào)：TU392.1文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：Study on Mechanical Characteristic of SRC Joints without StirrupAbstract: Based on the test

839009)外加厚油管一次成形技術(shù)應(yīng)用分析崔 奮1,2,張德松2,王國正1,2,張朋舉2,劉延成2,賈美玲2(1.西安交通大學(xué),西安 710049;2.吐哈油田公司機(jī)械廠,新疆哈密 839009)為了提高外加厚油管的生產(chǎn)效率,根據(jù)相關(guān)理論對(duì)外加厚油管一次成形的關(guān)鍵工藝進(jìn)行分析、計(jì)算,確定出加熱溫度、頂鍛力等工藝參數(shù)。通過研究國內(nèi)的外加厚油管生產(chǎn)線的裝備情況,選擇出外加厚油管一次成形生產(chǎn)線的關(guān)鍵設(shè)備。從理論及實(shí)踐上驗(yàn)證了外加厚油管可以采用一次成形的工藝實(shí)施

一種主管管壁局部加厚的加固方式，這種加固方式可以降低節(jié)點(diǎn)部位的應(yīng)力集中，將焊縫處的脆性破壞轉(zhuǎn)移到主管不同壁厚交界處，從而將焊接部位的脆性破壞轉(zhuǎn)化為主管構(gòu)件上的延性破壞。1 節(jié)點(diǎn)幾何模型T型管節(jié)點(diǎn)由主管和支管通過焊接組成。主管管壁局部加厚型T節(jié)點(diǎn)是指以主支管交匯處為中心，沿主管長度方向?qū)ΨQ取一定長度進(jìn)行管壁加厚處理。在本組試驗(yàn)及數(shù)值分析中，加厚長度取值以主管外直徑為參照，即按主管外直徑的倍數(shù)取值。本組試驗(yàn)中共包括兩個(gè)試件，即未加固試件SJ1和管壁加厚試件SJ