中圖分類號：U443.36文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A DOl：10.13282/j.cnki.wccst.2025.01.059

文章編號：1673-4874（2025）01-0200-04

0 引言

地震災(zāi)害具有突發(fā)性、破壞性和不可預(yù)測性。地震荷載下橋墩柱結(jié)構(gòu)受到不均勻的水平和豎向力作用，會發(fā)生明顯的非線性行為，增加墩柱結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和變形。橋梁抗震設(shè)計旨在減輕結(jié)構(gòu)的震動響應(yīng)，通過結(jié)構(gòu)變形消耗地震能量從而降低結(jié)構(gòu)受損的可能性[3-4]。橋梁抗震設(shè)計[5-6]的目標(biāo)是通過在結(jié)構(gòu)中引入一定的變形能力，使橋梁在地震時能夠以可控的方式發(fā)生彈性和塑性變形[7-9]。這樣的設(shè)計有助于防止結(jié)構(gòu)剛度過大，從而減小地震引起的內(nèi)力，降低結(jié)構(gòu)損傷，提高抗震性能。在橋梁設(shè)計中，支座的設(shè)置及墩高的變化可以影響橋梁結(jié)構(gòu)的剛度、撓度和位移能力，對橋梁抗震設(shè)計具有重要影響。本文以一座連續(xù)梁橋為算例建立了有限元模型，討論了支座設(shè)置及墩高變化對橋梁抗震性能的影響。

1結(jié)構(gòu)概況

本文以某高架橋中的一連續(xù)梁橋 為算例，其橫斷面及基礎(chǔ)布置見圖1。上部結(jié)構(gòu)、立柱、基礎(chǔ)分別采用 0.50，0.40，0.35 混凝土。橋墩墩底順橋向、橫橋向?qū)挿謩e為1 ，墩高為11. 7m 橋墩支座與墊石總高度為 0.3m ，支座布置方式為中間設(shè)一個固定墩，墩頂設(shè)置固定支座，其余各墩均為縱向活動墩，墩頂設(shè)置縱向活動支座。依據(jù)彈性設(shè)計模型，該連續(xù)梁橋一聯(lián)三跨的主梁總重（包括二期恒載）為10350KN，全部恒載作用下，中墩支座反力為3795KN，邊墩支座反力為1380k N 橋墩上部變截面的區(qū)域可視為蓋梁，橋墩質(zhì)量為112.9t，蓋梁質(zhì)量為15.1t，承臺質(zhì)量為101.6t。

根據(jù)現(xiàn)行《中國地震動區(qū)劃圖》，該連續(xù)梁橋所在場地屬于8度區(qū)，抗震要求較高。依據(jù)《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》，本例中的城市快速路屬于乙類橋梁[3]，應(yīng)采用規(guī)范中規(guī)定的 兩水準(zhǔn)設(shè)防地震進(jìn)行驗算，并應(yīng)滿足對應(yīng)的結(jié)構(gòu)性能目標(biāo)（見表1）。 E1 和 E2 地震作用水平設(shè)計反應(yīng)譜見式（1）所示：

2有限元模型建立

采用MidasCivil軟件建模，采取桿系模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體分析。建立一聯(lián)三跨模型橋梁有限元模型，模型如圖2所示。模型中將主梁截面簡化為矩形。承臺、橋墩、蓋梁、縱梁采用3D梁單元模擬。模型中承臺、橋墩、蓋梁均按實際剛度、質(zhì)量進(jìn)行模擬。由于無須對主梁進(jìn)行驗算，模型中將其豎向、橫向剛度設(shè)置為無限大，但不考慮質(zhì)量，縱梁的質(zhì)量以節(jié)點質(zhì)量直接施加在墩頂，如表2所示，這樣可以考慮邊墩受到的一聯(lián)三跨連續(xù)梁的影響。模型中基礎(chǔ)采用6彈簧模型進(jìn)行模擬，其6對角剛度如表3所示。模型中單個墩柱建立一個支座，按是否考慮摩擦力分別進(jìn)行模擬。初始模型考慮中間一個墩頂設(shè)縱向固定支座，不考慮滑動支座的摩擦耗能作用。

設(shè)計反應(yīng)譜函數(shù)參考《城市橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》（CJJ166—2011）建立。設(shè)計基本地震加速度為0.15 g，特征周期為0.45s，建筑場地類別為Ⅱ類場地。該橋為乙類橋梁，結(jié)合設(shè)防烈度，選用A類抗震設(shè)計方法。根據(jù)相關(guān)參數(shù)生成 地震反應(yīng)譜，擬合3條地震波時程如圖3所示。

有限元模型計算得到連續(xù)梁橋縱橋向與橫橋向的振型如圖4所示。計算得到該連續(xù)梁橋的縱向及橫向自振周期分別為1.77s、0.

3支座設(shè)置對橋梁模態(tài)及內(nèi)力影響

3.1支座工況

建立4種支座工況，研究支座設(shè)置對橋梁模態(tài)及時程的影響。工況一為中間一個墩頂設(shè)縱向固定支座，不考慮滑動支座的摩擦耗能作用（即前文計算的模型）；工況二為中間一個墩頂設(shè)縱向固定支座，考慮滑動支座的摩擦耗能作用；工況三為中間兩個墩頂均設(shè)縱向固定支座，不考慮滑動支座的摩擦耗能作用；工況四為中間兩個墩頂均設(shè)縱向固定支座，考慮滑動支座的摩擦耗能作用。其中，固定支座運用彈性連接模擬，豎向剛度、橫橋向剛度、縱橋向剛度、扭轉(zhuǎn)剛度設(shè)為無限大；不考慮摩擦的單向滑動支座運用彈性連接進(jìn)行模擬，豎向剛度、橫橋向剛度、扭轉(zhuǎn)剛度設(shè)為無限大；考慮摩擦的單向滑動支座運用一般連接進(jìn)行模擬，參數(shù)設(shè)置如表4所示。

3.2周期及模態(tài)分析

4種工況的振動周期及對應(yīng)的模態(tài)如表5及圖5所示（工況一模態(tài)見圖4）。由于4種工況所有支座橫橋向約束相同，均為固定約束，因此橫向周期相同；縱向周期隨固定支座的增加而增加。當(dāng)支座布置形式由單固定支座變?yōu)殡p固定支座時，考慮支座摩擦的有限元模型縱向周期降低了 27.7% ，不考慮支座摩擦的有限元模型縱向周期降低了 3.7% 。此外，相比考慮摩擦的支座，不考慮摩擦的支座對應(yīng)的模型周期偏小，單固定支座及雙固定支座分別降低了 38.4%、18.0% 。

3.3墩底最大內(nèi)力分析

將4種工況結(jié)構(gòu)的墩底內(nèi)力匯總于表6。由于4種工況所有支座橫橋向約束相同，均為固定約束，因此墩底橫向剪力及彎矩相同；縱向墩底內(nèi)力隨固定支座的增加而增加。當(dāng)支座布置形式由單固定支座變?yōu)殡p固定支座時，考慮摩擦的有限元模型縱向剪力及彎矩分別降低了33. 5% 、35. 1% ，不考慮摩擦的有限元模型縱向剪力及彎矩分別降低了 12.6% 、 14.0% 。此外，相比考慮摩擦的支座，不考慮摩擦的支座對應(yīng)的模型墩底內(nèi)力偏小。

4墩高變化對橋梁抗震性能的影響

4.1墩高變化對周期的影響

工況一時（下同），分別建立墩高為11m、13m、15m、17m、19m模型并計算其動力特性，得到墩高變化對橋梁縱向、橫向周期的影響如圖6所示。由圖6可知，墩高增大對橋梁的縱向周期、橫向周期均有積極影響，且隨著墩高的增長，周期的增長有加速的趨勢，但加速度不明顯。

4.2墩高變化對墩底彎矩的影響

分別建立墩高為11m、 、15m、17m、19m模型并計算其動力特性，得到墩高變化對橋梁 縱向、橫向墩底彎矩及 E2 縱向、橫向墩底彎矩的影響如圖7所示。當(dāng)墩高增長時，橋梁在 地震荷載下的縱、橫向墩底彎矩也有增長的趨勢，隨著墩高的增長，墩底彎矩的增長有減速的趨勢且墩底彎矩最終趨于穩(wěn)定。究其原因為當(dāng)墩高不斷增大時，下部結(jié)構(gòu)變得愈加柔性，則地震荷載的作用將減小并趨于穩(wěn)定。

（1）縱向周期隨支座約束的增加而增加。當(dāng)算例中支座布置形式由單固定支座變?yōu)殡p固定支座時，考慮支座摩擦的有限元模型縱向周期降低了 27.7% ，不考慮支座摩擦的有限元模型縱向周期降低了 3.7% 。此外，相比考慮摩擦的支座，不考慮摩擦的支座對應(yīng)的模型周期偏小，單固定支座及雙固定支座分別降低了38. 4% 、18. 0% 。

（2）縱向墩底內(nèi)力隨固定支座的增加而增加。當(dāng)算例中支座布置形式由單固定支座變?yōu)殡p固定支座時，考慮摩擦的有限元模型縱向剪力及彎矩分別降低了33. 5% 、35. 1% ，不考慮摩擦的有限元模型縱向剪力及彎矩分別降低了 12.6% ， 14.0% 。此外，相比考慮摩擦的支座，不考慮摩擦的支座對應(yīng)的模型墩底內(nèi)力偏小。

（3）墩高增大對橋梁的縱向周期、橫向周期以及最大容許位移影響的增長均有積極影響，且隨著墩高的增長，周期的增長有加速的趨勢，但加速度不明顯，而墩高增大對橋梁的最大容許位移影響幾乎是線性的。

（4）當(dāng)墩高增長時，橋梁在 E 1、E2地震荷載下的縱、橫向墩底彎矩也有增長的趨勢，隨著墩高的增長，墩底彎矩的增長有減速的趨勢且墩底彎矩最終趨于穩(wěn)定。究其原因為當(dāng)墩高不斷增大時，下部結(jié)構(gòu)變得愈加柔性，則地震荷載的作用將減小并趨于穩(wěn)定。 ⑦

4.3墩高變化對最大容許位移的影響

分別建立墩高為11m、13m、15m、17m、19m的模型并計算其動力特性，根據(jù)墩高參數(shù)計算分析墩高變化對最大容許位移的影響（如表7圖8所示）。由表7和圖8可知，墩高增大對橋梁的最大容許位移有積極影響，且墩高增大對橋梁的最大容許位移的影響幾乎是線性的。

5 結(jié)語

本文以一座連續(xù)梁橋為例，建立了不同支座布置形式及墩高的模型并計算其動力特性，分析了不同支座布置形式及墩高變化對橋梁抗震性能的影響規(guī)律，從而得到以下結(jié)論：

參考文獻(xiàn)

[1]全培周.基于抗震規(guī)范的新建橋梁抗震優(yōu)化設(shè)計研究[J」.北方交通，2023（11）：14-17.

[2]黎維良.纖維增強聚合物公路橋梁的維護(hù)和無損檢測方法[J].合成材料老化與應(yīng)用，2023，52（3）：147-149

[3]牛家偉.Pushover分析在延性抗震及減隔震設(shè)計中的應(yīng)用研究[D].西安：長安大學(xué)，2023.

[4]魏曉強，吳登科.現(xiàn)時期公路橋梁設(shè)計及其抗震優(yōu)化研究[J].工程建設(shè)與設(shè)計，2022（19）：139-141

[5]溫旭明.鐵路雙肢薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋延性抗震設(shè)計[J].工程技術(shù)研究，2022，7（10）：197-199

[6]謝陳貴.城市匝道橋延性抗震設(shè)計分析[J]福建交通科技，2020（5）：88-90.

[7]王志賢.橋梁工程抗震設(shè)計要點[J].建筑技術(shù)開發(fā)，2021，48（15）：27-29.

[8]朱小萍.減隔震橋梁設(shè)計方法及抗震性能分析[J]運輸經(jīng)理世界，2022（3）：94-96

[9]郭良，左路.城市高架橋梁抗震設(shè)計問題探析[J].交通世界，2021（26）：111-112.

[10]羅晨.公路橋梁設(shè)計中優(yōu)化公路橋梁各項功能和抗震構(gòu)造的探討[J].黑龍江交通科技，2021，44（5）：106，108

[11]易航宇.橋梁地震易損性分析方法初步研究[D].重慶：重慶交通大學(xué)，2021.

[12]劉康，宋興禹，陳艷麗，等.抗震設(shè)計在鋼結(jié)構(gòu)橋梁中的應(yīng)用分析[J].科技資訊，2021，19（29）：55-57.

[13]劉旭奇，周，申心力.高烈度區(qū)中小跨徑城市矮墩高架橋梁地震響應(yīng)分析CJ.2022世界交通運輸大會（WTC2022）論文集（橋梁工程與隧道工程篇），2022：7.