劉曉丹,陶思源,劉 蘇,王玉祥,朱學(xué)敏,馬 露

(1.安徽水利開(kāi)發(fā)有限公司,安徽 蚌埠 233000;2.安徽科技學(xué)院 建筑學(xué)院,安徽 蚌埠 233000)

1 概述

隨著建筑工程技術(shù)的不斷發(fā)展,以及城市經(jīng)濟(jì)發(fā)展需要,越來(lái)越多的地下工程投入建設(shè),而地下工程常見(jiàn)問(wèn)題有樁體的抗浮,解決樁體抗浮最經(jīng)濟(jì)高效的方法是采用抗拔樁[1-5]。普通抗拔樁承受荷載時(shí)樁體受拉容易開(kāi)裂,而托底抗拔樁是采用無(wú)粘接性鋼絞線與樁底或基礎(chǔ)相連,荷載通過(guò)鋼絞線由樁底傳至樁端,樁體本身承受壓力,可有效避免樁體產(chǎn)生裂縫。

抗拔樁在實(shí)際工程中有一定應(yīng)用,但目前對(duì)于托底抗拔樁樁土接觸面承載能力和樁土位移的研究較少,托底抗拔樁的作用荷載范圍有待進(jìn)一步探究。周鵬等[6]應(yīng)用FLAC3D有限元軟件模擬托底抗拔樁和普通抗拔樁的受力狀態(tài),著重分析兩者荷載-位移規(guī)律和摩阻力分布情況發(fā)現(xiàn)托底抗拔樁承載力強(qiáng)于普通抗拔樁,兩者的側(cè)摩阻力分布類似,兩者側(cè)摩阻力關(guān)系與施加的荷載水平有關(guān);聶永江等[7]建立樁-土多段線性荷載傳遞函數(shù)以研究砂土地基中托底抗拔樁的極限承載特性,研究表明,托底抗拔樁在達(dá)到極限破壞時(shí),不同深度處樁-土剪切應(yīng)力不同,軟化系數(shù)會(huì)顯著影響托底抗拔樁極限承載力;邵光輝等[8]通過(guò)室內(nèi)模型試驗(yàn),研究了普通抗拔樁和托底抗拔樁在極限承載力和樁側(cè)摩阻力等方面的差異,并給出了托底抗拔樁極限承載力理論計(jì)算公式,但未揭示樁頂位移與極限承載力、樁側(cè)摩阻力的內(nèi)在聯(lián)系;戴國(guó)亮等[9]基于荷載傳遞函數(shù)概念,建立了托底抗拔,研究表明,樁身軸力、位移沿樁身呈上彎分布,但缺少理論計(jì)算對(duì)抗拔樁力學(xué)位移特性進(jìn)行歸納研究;朱克文等[10]建立抗拔樁上限分析機(jī)構(gòu),研究了長(zhǎng)徑比、樁壁粗糙程度、土體強(qiáng)度非均勻性和土塞高度對(duì)抗拔承載力的影響,擬合出了閉口樁的抗拔凈承載力預(yù)測(cè)公式,研究發(fā)現(xiàn)閉口樁、開(kāi)口樁和管樁承載力系數(shù)的影響因素各異,但只是針對(duì)普通抗拔樁的研究分析,關(guān)于托底抗拔樁的探討還有待探討;高笑娟等[11]研究了普通抗拔樁、擴(kuò)大頭抗拔樁的受力機(jī)理和承載能力,結(jié)果表明,壓力性抗拔樁極限抗拔承載力和單位面積摩阻力比拉力型有顯著提高。

相比原型試驗(yàn)的復(fù)雜工況和苛刻的試驗(yàn)條件,數(shù)值模擬條件相對(duì)簡(jiǎn)單且對(duì)于工況的模擬較為容易,并且獲得的數(shù)據(jù)較為準(zhǔn)確,模擬實(shí)際工程的樁土尺度更加節(jié)約成本,不同類型的樁土模型都可以較好完成。本文基于現(xiàn)有研究,分析普通抗拔樁和托底抗拔樁的荷載位移規(guī)律和樁側(cè)摩阻力對(duì)樁頂位移的影響規(guī)律,從樁土接觸面的內(nèi)在特點(diǎn)揭示兩種抗拔樁的差異。

2 數(shù)值模擬建模

2.1 模型分析

模型圖如圖1所示,此模型基于實(shí)際工程的尺寸而建立,土體厚度15 m,樁長(zhǎng)10 m,樁入土深度為10 m,樁直徑為1 m,整體模型長(zhǎng)寬分別為10和5 m。模型的約束條件為:模型限制X、Y向側(cè)向位移,底部限制側(cè)向位移和豎向位移。

圖1 三維模型圖

2.2 接觸面及材料設(shè)置

數(shù)值模型中,土體采用摩爾庫(kù)倫模型,樁體采用彈性模型,樁土接觸面使用FLAC3D運(yùn)用的interface界面。當(dāng)樁土接觸時(shí),接觸面結(jié)點(diǎn)與實(shí)體單元外表面(目標(biāo)面)建立基本的接觸關(guān)系,此時(shí)目標(biāo)面的法向方向決定接觸力的法向方向。樁土接觸面的破壞模型采用摩爾庫(kù)倫模型的強(qiáng)度準(zhǔn)則,當(dāng)剪應(yīng)力或者拉應(yīng)力達(dá)到相應(yīng)強(qiáng)度時(shí),將會(huì)在接觸的目標(biāo)面上形成有效法向應(yīng)力增量。土體的主要物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1,樁體的物理力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表2。

表1 土體物理力學(xué)參數(shù)

表2 樁體物理力學(xué)參數(shù)

2.3 荷載施加規(guī)則

加載方式為逐步施加荷載法,確定預(yù)估極限荷載后,將荷載分成9級(jí),逐級(jí)加載,直至破壞。其中普通抗拔樁荷載直接作用于樁頂,托底抗拔樁荷載作用于鋼絞線即樁端,兩者的作用方向均向上。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 彈性模量對(duì)樁體位移的影響

針對(duì)不同彈性模量的樁體分別施加樁頂荷載,得到普通抗拔樁荷載-位移曲線(見(jiàn)圖2)。由圖2可知,不同彈性模量的樁體荷載-位移曲線走勢(shì)大致相同,彈性模量的變化不會(huì)改變樁體的變形特點(diǎn),但彈性模量會(huì)影響普通抗拔樁抵抗變形的能力,具體表現(xiàn)為:隨著樁體彈性模量的增加,樁頂位移逐漸減小,470 kN樁頂荷載作用下,彈性模量為50 GPa時(shí)相比于20 GPa時(shí)樁頂位移減少了22%,可見(jiàn)彈性模量增加可以顯著提高抗拔樁抗變形能力。抗拔樁的荷載位移曲線可以近似分為3個(gè)階段:0～470 kN段為線彈性階段;470～570 kN之間為局部破壞階段;超過(guò)570 kN為破壞階段?？梢?jiàn)抗拔樁在承載過(guò)程中大部分是處于線彈性階段,局部破壞階段占比較小,局部破壞階段之后迅速進(jìn)入破壞階段,可見(jiàn)抗拔樁的破壞為突變型。

圖2 樁體彈性模量與樁頂位移關(guān)系圖

進(jìn)入破壞階段之后,所有曲線基本重合,從樁土接觸的角度分析,表明樁體彈性模量對(duì)樁土接觸面極限承載力影響不大,彈性模量的提高只會(huì)增加樁體的承載和變形能力,而樁土接觸面的力學(xué)性能不受彈性模量的影響,關(guān)于接觸面的特性可以展開(kāi)深入研究。

3.2 普通抗拔樁和托底抗拔樁荷載-位移規(guī)律

將不同彈性模量樁體的普通抗拔樁與托底抗拔樁的荷載-位移關(guān)系曲線繪制于直角坐標(biāo)系中,所得結(jié)果如圖3所示。從兩種形式抗拔樁的受力特點(diǎn)分析,普通抗拔樁荷載作用點(diǎn)在樁頂,樁體受拉,荷載傳遞路徑為從樁頂?shù)綐抖?托底抗拔樁荷載作用點(diǎn)在樁端,樁體受壓,荷載傳遞路徑為從樁端到樁頂。未破壞階段,托底抗拔樁樁頂位移顯著小于普通抗拔樁,這是由于托底抗拔樁樁體承受壓力時(shí),樁體截面變大,樁土接觸面變大,樁土接觸更加緊密,樁側(cè)摩阻力變大,而普通抗拔樁與之相反;但破壞后兩者樁頂位移變化趨勢(shì)基本一致,這是由于破壞后樁土之間產(chǎn)生滑移,樁土接觸面破壞,樁側(cè)摩阻力完全發(fā)揮,兩者位移變化相同。從圖3中亦可看出,普通抗拔樁的樁體彈性模量對(duì)樁頂位移影響明顯,而托底抗拔樁樁頂位移基本不受樁體彈性模量的影響,兩條曲線基本重合,因?yàn)橥械卓拱螛对谖雌茐臅r(shí),樁側(cè)摩阻力由下至上發(fā)揮作用,樁體需要克服的阻力較大,因此彈性模量對(duì)于樁頂位移影響較小;而普通抗拔樁由于樁體伸長(zhǎng)和樁土位移的累加,其變形受彈性模量的影響較大,且彈性模量越大樁頂位移越小。

圖3 普通抗拔樁與托底抗拔樁荷載-位移變化圖

3.3 托底抗拔樁相比普通抗拔樁對(duì)樁頂位移的影響

圖4所示為托底抗拔樁相比普通抗拔樁樁頂位移減少百分比的分布曲線。以樁體彈性模量20 GPa為例,當(dāng)施加荷載在0～78 kN之間時(shí),樁體位移減少百分比近似線性增加;當(dāng)荷載區(qū)間在78～470 kN時(shí),樁頂位移減少百分比約為28.5%,減少百分比變化較小,而施加荷載超過(guò)470 kN后,樁頂位移減少百分比急劇下降。由前文可知,此工況下樁土接觸面極限承載力約為570 kN,綜上可以得出,當(dāng)施加荷載在極限承載力14%以內(nèi)時(shí),托底抗拔樁的作用持續(xù)增加;當(dāng)施加荷載在極限荷載的14%～82%之間時(shí),托底抗拔樁的作用趨于穩(wěn)定;達(dá)到極限荷載后兩種抗拔樁作用同步下降。綜合可知,托底抗拔樁承受荷載的最佳區(qū)間在樁土接觸面極限荷載的14%～82%范圍內(nèi),后續(xù)可以針對(duì)此結(jié)論作出更深入研究,得出托底抗拔樁承受荷載的合理區(qū)間,以期應(yīng)用于實(shí)際工程。

圖4 托底抗拔樁相比普通抗拔樁樁頂位移減少比例關(guān)系圖

從圖4中亦可看出,樁體彈性模量越大,托底抗拔樁相比普通抗拔樁對(duì)樁頂位移的減少比例越小。由于彈性模量越大,托底抗拔樁抵抗變形能力越弱,由樁體膨脹變形而增加的樁側(cè)摩阻力越小,因此,彈性模量增加,托底抗拔樁的作用效應(yīng)反而減弱。

3.4 樁側(cè)摩阻力對(duì)樁頂位移的影響

由前文可知,樁頂位移主要受樁側(cè)摩阻力影響,圖5所示為不同樁側(cè)摩阻力下托底抗拔樁的荷載-位移曲線,其中,t表示樁側(cè)摩阻力的折減系數(shù),當(dāng)t=1時(shí),側(cè)摩阻力為30 MPa。

圖5 不同折減系數(shù)下托底抗拔樁荷載-位移曲線圖

由圖5可知,側(cè)摩阻力越大,樁土接觸面極限承載力越大。由前文分析可知,樁體和土體特性對(duì)接觸面極限承載力的影響不大,因?yàn)榭拱螛侗举|(zhì)上屬于摩擦型樁,接觸面的極限荷載主要來(lái)源于側(cè)摩阻力。當(dāng)t=1時(shí),對(duì)應(yīng)的極限承載力為470 kN;當(dāng)t=0.3時(shí),對(duì)應(yīng)的極限承載力為235 kN。前者相比后者的極限承載力增加了100%,可見(jiàn)側(cè)摩阻力對(duì)接觸面極限承載力的影響重大。

從圖5中亦可看出,不同折減系數(shù)下的樁土接觸面極限承載力幾乎處于同一直線上,即側(cè)摩阻力與接觸面極限荷載成正相關(guān)。此處僅對(duì)兩者的關(guān)系作出初略分析,兩者的內(nèi)在聯(lián)系及成因研究可以在后續(xù)中進(jìn)行。

4 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)上述研究可以得出如下結(jié)論。

1)在不同樁頂荷載作用下,樁頂位移隨著彈性模量的增加而增加,但彈性模量不能改變樁土接觸面的極限承載力;樁土接觸面極限承載力只受樁側(cè)摩阻力的影響,摩阻力越大,接觸面極限承載力越大。

2)托底抗拔樁相比普通抗拔樁可以顯著減少樁頂位移;樁體彈性模量對(duì)托底抗拔樁和普通抗拔樁的變形影響表現(xiàn)不同,主要是兩者的受力和荷載傳遞路徑不同引起的。

3)研究發(fā)現(xiàn),托底抗拔樁相比普通抗拔樁的樁頂位移減少百分比存在一個(gè)較為穩(wěn)定的區(qū)間,得出與之對(duì)應(yīng)的作用荷載占接觸面極限承載力的比例具有一個(gè)合理范圍14%～82%,在此范圍內(nèi),托底抗拔樁發(fā)揮的減少樁頂位移作用最為顯著,此結(jié)論在實(shí)際工程中具有一定的參考價(jià)值。