吳 宏

(赫章縣水務(wù)局,貴州 畢節(jié) 553200)

1 概 述

水電大壩是人類利用水資源的重要工程,其結(jié)構(gòu)復(fù)雜、體積龐大、使用壽命長。大壩混凝土是承受各種復(fù)雜荷載和水文地質(zhì)環(huán)境影響的主要材料,其物理力學(xué)性能決定了大壩的安全系數(shù)和使用效果。然而,由于混凝土本身的多相組成、非均勻性和各向異性等特點,以及外部因素的作用,大壩混凝土在使用過程中往往會出現(xiàn)裂縫、變形、強度下降等現(xiàn)象[1-3],不僅影響大壩的美觀和功能,而且可能導(dǎo)致大壩的失效和破壞。因此,對大壩混凝土在力學(xué)性能及斷裂特性方面的研究,對于提高大壩的設(shè)計水平、優(yōu)化混凝土配合比、控制混凝土開裂、評估大壩的安全狀況、延長大壩的使用壽命等方面具有重要意義。

本文對大壩混凝土的力學(xué)性能及斷裂特性進行系統(tǒng)研究,采用三點彎曲試驗方法,分析不同荷載條件下力學(xué)性能變化規(guī)律、斷裂模式、斷裂韌度和斷裂能等參數(shù)。

2 試驗方法

混凝土的配合比見表1。除水泥、粉煤灰、骨料和砂之外,還添加了粉煤灰、減水劑和引氣劑。其中,水泥采用中國葛洲壩集團水泥有限公司生產(chǎn)的52.5的中熱水泥;粉煤灰來自于湖北七八九化工有限公司,為Ⅰ級粉煤灰;減水劑來自于湖北成豐化工有限公司;引氣劑來自于武漢奧特龍建筑材料有限公司;粗骨料為宜昌地區(qū)挖掘后人工錘碎過篩后的碎石;細骨料為荊州地區(qū)采集后處理的標(biāo)準(zhǔn)砂;使用自來水進行拌和。在混凝土的配合比中,水膠比設(shè)置為0.35、0.45和0.50,骨料設(shè)置粒徑范圍為10、20和40mm。

表1 混凝土配合比設(shè)計

為了研究混凝土斷裂參數(shù)與粗骨料顆粒尺寸和水灰比的關(guān)系,本試驗設(shè)計3組T1、T2、T5試件組,分別采用不同粗骨料顆粒尺寸(10、20和40mm),以及3組T2、T3、T4試件組,分別采用不同水灰比(0.5、0.45、0.35)。每組試件制作4個,并對試驗成功的3個進行分析。

先制備尺寸為120mm×300mm×1300mm的三點彎曲切口梁試件,初縫長120mm,縫寬2mm,共澆筑5組,共計20個試件;然后制作150mm的立方體和直徑150mm、高300mm的圓柱體試件,試樣被澆筑后24h即可拆模。拆模后的試樣在濕度為98%的環(huán)境中養(yǎng)護28天后,再放置于自然環(huán)境中。根據(jù)《水工混凝土試驗規(guī)程》(SL/T 352-2020),通過相關(guān)試驗得到立方體抗壓強度(fcu)和劈裂抗拉強度(fts)。同時,對抗壓強度(fc)、彈性模量(Ec)以及泊松比(γ)進行測試,測試結(jié)果見表2。

表2 試驗試樣力學(xué)性能表征

在三點彎曲梁的測試中,選用位移控制模式進行加載,加載速度0.15mm/min。使用BLR-1型荷載傳感器和CDP-5型位移傳感器對荷載值和裂縫口張開位移(CMOD)進行測量,以獲取斷裂試驗數(shù)據(jù)。采用DH5937型號動態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng),聯(lián)立兩臺儀器采集和記錄試驗數(shù)據(jù),在整個試驗過程中,對載荷和變形值進行連續(xù)記錄,并保證數(shù)據(jù)記錄的完整性,試驗結(jié)果見圖1。

圖1 部分試樣三點彎曲試驗結(jié)果

3 試驗結(jié)果

由圖2可知,在雙K斷裂參數(shù)上,粗骨料粒徑的作用十分顯著。在粗骨料粒徑達到20mm的情況下,混凝土的起裂韌度值最大為0.956MPa·m1/2,表明混凝土具有較強的抗開裂能力。研究發(fā)現(xiàn),隨著粗骨料粒徑的逐漸增大,失穩(wěn)韌度得到越來越大的提升。具體而言,失穩(wěn)韌度從10mm粒徑時的1.363MPa·m1/2開始逐漸上升,一直到40mm粒徑時的1.826MPa·m1/2,增幅為34%。即隨著粗骨料粒徑的增大,混凝土的抗裂能力變得越來越強,抵抗裂縫失穩(wěn)破壞的能力得到顯著提升。

圖2 雙K斷裂參數(shù)與最大骨料粒徑之間的關(guān)系曲線

由圖3可知,混凝土的斷裂能力與粗骨料的粒徑有關(guān)。當(dāng)粗骨料粒徑開始增大時,混凝土試樣斷裂能力由267.58N/m增至291.63N/m,提高約9%。當(dāng)粗骨料粒徑超過20mm時,斷裂能力由291.63N/m減少至268.47N/m,下降約8%。因此,當(dāng)粗骨料粒徑達到20mm時,混凝土的抗裂能力表現(xiàn)得更好,可以更好地承受外界壓力,抵抗裂紋擴展的能力也更強。這可能是因為隨著粗骨料粒徑的增大,其斷裂路徑變得更加曲折,需要更多的能量來推動裂紋的擴展,表明粗骨料的尺寸對混凝土性能的影響非常重要。但是,若粗礫粒徑進一步增大,會導(dǎo)致水泥石漿離析,在粗骨料周圍形成厚厚的水膜,從而降低黏結(jié)強度,導(dǎo)致混凝土的斷裂能力下降。

圖3 斷裂能與最大骨料粒徑之間的關(guān)系曲線

由圖4可知,粗骨料粒徑由10mm增至20mm后,試件組的特征長度由420.89mm升高至1 083.01mm。但當(dāng)最大骨料粒徑進一步增大至40mm時,試件組的特征長度回落至808.29mm。因此,粗骨料粒徑為20mm時,混凝土的韌性更高。這是因為粗骨料粒徑增大導(dǎo)致斷裂路徑更為曲折,從而使粗骨料可以更好地橋接主裂紋,并克服其拔出的摩擦作用。因此,混凝土表現(xiàn)出更好的延性。然而隨著骨料粒徑的擴大,骨料與水泥基質(zhì)的結(jié)合面中原有的瑕疵也會上升,使骨料和水泥基質(zhì)之間附著強度減弱,進一步影響骨料的內(nèi)鎖和橋接效應(yīng),導(dǎo)致混凝土脆性增強。

圖4 特征長度與最大骨料粒徑之間的關(guān)系曲線

由圖5可知,水膠比增大會導(dǎo)致雙K斷裂參數(shù)(即起裂韌度和失穩(wěn)韌度)下降。以水膠比由0.35增至0.5為例,起裂韌度從1.122MPa·m1/2降至0.96MPa·m1/2,下降幅度為14%;失穩(wěn)韌度由1.923MPa·m1/2降至1.703MPa·m1/2,下降幅度為11%,表明水膠比的增大降低了混凝土抵抗裂紋擴展和失穩(wěn)破壞的能力。

圖5 水膠比與雙K斷裂參數(shù)之間的關(guān)系曲線

由圖6可知,當(dāng)水膠比由0.35升高至0.5時,混凝土的抵抗性下降12%,即斷裂強度由332.24N/m降至291.63N/m。表明隨著水膠比的增加,混凝土的抗裂能力會降低,其原因是水膠比的升高導(dǎo)致混凝土基體松散,孔隙率隨之增加。粗骨料與水泥漿體之間的連接變得更松,導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)更為脆弱,從而降低斷裂強度。

圖6 水膠比與斷裂能之間的關(guān)系曲線

由圖7可知,當(dāng)水膠比由0.35升至0.5時,特征長度也隨之由328.98mm增至1 083.01mm。由此可見,水膠比的提高能夠減弱混凝土的脆性,進而明顯提高其延性。這種情況的發(fā)生是由于水膠比的增加導(dǎo)致混凝土中的粗骨料與水泥漿體之間的連接更加脆弱,同時界面過渡區(qū)也變得更加脆弱,表明水膠比的高低對混凝土性能具有重要影響。高水膠比使混凝土基體孔隙率增加,粗骨料容易脫落,導(dǎo)致斷裂面凹凸不平,進而增加混凝土延性;反之,低水膠比使混凝土基體更加致密,孔隙率降低,與粗骨料的連接更加緊密,粗骨料更容易被內(nèi)鎖和橋接,但也會導(dǎo)致混凝土變得較脆。因此,水膠比的選擇對混凝土性能至關(guān)重要。

圖7 水膠比與特征長度之間的關(guān)系曲線

4 結(jié) 論

本文以某大壩混凝土為試驗對象,通過試驗法,研究了大壩混凝土材料的斷裂特性。結(jié)論如下:

1)粗骨料粒徑和水膠比都會對混凝土斷裂參數(shù)造成影響。具體來說,隨著粗骨料粒徑的增加,混凝土的起裂韌度呈先增加再減小的趨勢。當(dāng)粗骨料粒徑為20mm時,起裂韌度最大,表明混凝土具有更好的抵抗開裂能力。因此,混凝土制備過程中需要注意粗骨料粒徑的控制,以獲得更佳的抵抗開裂能力。

2)隨著粗骨料粒徑增大,混凝土失穩(wěn)韌度增加,表明粗骨料粒徑提高了混凝土的裂縫失穩(wěn)破壞抵抗能力,驗證了粗骨料粒徑對混凝土性能的顯著影響。研究顯示,隨著粗骨料粒徑的增加,混凝土的斷裂能和特征長度先增大后減小。當(dāng)粗骨料粒徑為20mm時,混凝土的延性和抵抗裂縫擴展的能力達到最優(yōu)狀態(tài)。因此,在混凝土制備過程中需合理控制粗骨料粒徑,以獲得更好的延性。

3)水膠比增大會導(dǎo)致混凝土的起裂韌度、失穩(wěn)韌度和斷裂能力下降,表明其防止開裂、裂縫擴展及失穩(wěn)破壞能力隨之減弱?；炷恋闹苽溥^程中應(yīng)注意控制水膠比,以提高其抵抗這些破壞的能力。隨著水膠比的升高,混凝土特征長度呈上升趨勢,表明混凝土的韌性隨之增強,脆性則減弱。因此,加大水膠比可有效提高混凝土的延性,制備過程中應(yīng)注意控制水膠比,以便獲得更佳的性能。同時,調(diào)節(jié)粗骨料粒徑和水膠比,以保證混凝土具備更高抗裂擴能力和穩(wěn)定性,進而改善延性。