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        考慮地震響應(yīng)的連續(xù)剛構(gòu)橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究

        2024-03-31 04:09:53馬如飛
        交通科技與管理 2024年3期
        關(guān)鍵詞:墩底實(shí)心剛構(gòu)橋

        馬如飛

        摘要 為研究連續(xù)剛構(gòu)橋下部結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性、地震響應(yīng)規(guī)律,文章以橋梁下部結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移為研究對象,通過Ansys有限元分析探究橋墩類型、墩截面形式與結(jié)構(gòu)力學(xué)參數(shù)間關(guān)系,以樁土作用、墩底固結(jié)情況分別確定連續(xù)剛構(gòu)橋在地震作用下的敏感參數(shù)及其變化規(guī)律。結(jié)果表明:按墩底固結(jié)分析得到的墩柱內(nèi)力、位移,較按樁土共同作用分析更保守;雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋較單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋整體剛度、結(jié)構(gòu)頻率、主梁彎矩、主梁位移及墩底應(yīng)力?。幌嗤孛娣e下,實(shí)心墩連續(xù)剛構(gòu)橋較空心墩連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)頻率小、抗震性能優(yōu)。

        關(guān)鍵詞 地震響應(yīng);連續(xù)剛構(gòu)橋;下部結(jié)構(gòu)

        中圖分類號 U448.23文獻(xiàn)標(biāo)識碼 A文章編號 2096-8949(2024)03-0087-03

        0 引言

        連續(xù)剛構(gòu)橋行車平順、施工便捷,且適應(yīng)大跨度建設(shè),近些年得以快速推廣應(yīng)用[1]。已有連續(xù)剛構(gòu)橋地震響應(yīng)研究主要探究單因素影響,欠缺系統(tǒng)性規(guī)律總結(jié)。該文通過對比單/雙薄壁墩、實(shí)心/空心截面下結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性及地震響應(yīng),探究了地震作用下連續(xù)剛構(gòu)橋的敏感參數(shù)及變化規(guī)律。

        1 工程概況

        依托某曲線連續(xù)剛構(gòu)橋(110 m+200 m+110 m)展開分析,下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)如表1所示。地震波輸入無明確主方向,彈性設(shè)計(jì)時(shí)地震波按順橋向、橫橋向兩個(gè)方向分別驗(yàn)算,不考慮多點(diǎn)激勵(lì)、相位差影響。

        通過Ansys建立并分析有限元模型,采用beam188單元定義主梁、橋墩,取各施工段質(zhì)量、慣矩平均值定義材料。限制邊墩的豎向位移、橫向位移、扭轉(zhuǎn)約束及橫向彎曲。

        考慮樁土共同作用(SSI)時(shí),模型定義遵循以下假設(shè)[2]:

        (1)用等代線彈性土彈簧桿單元模擬土層恢復(fù)力性質(zhì),以“m”法計(jì)算剛度。

        (2)忽略樁周豎向摩阻力及其他外力影響。

        (3)忽略群樁中各樁間相互影響。

        樁基簡化為連續(xù)梁,樁群附近土體按等剛度原則簡化為Link8單元(等代土彈簧桿單元),桿單元一端固定,一端與樁基相連[3]。桿單元截面積換算如下:

        式中,m——地基土比例系數(shù);Z——土體深度;a——土層厚度;bp——土層對樁的有效作用寬度;l——桿單位長度,取為1 m;E——樁的彈性模量。

        采用Elcentro記錄定義模型地震波輸入,調(diào)幅加速度峰值amax為0.2 g[4]。該波持續(xù)時(shí)間為20 s,時(shí)間間隔為0.02 s,記錄周期范圍為0.25~0.60 s,動(dòng)力放大系數(shù)為2.689。

        2 橋墩類型影響分析

        分別建立單、雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋有限元模型。單薄壁墩截面尺寸為7 m×8 m,壁厚為1.1 m、1.4 m。樁底固結(jié)較實(shí)際地質(zhì)條件差異顯著,因此僅考慮SSI(樁土共同作用)及NOSSI(墩底固結(jié))情況。

        2.1 動(dòng)力特性

        結(jié)構(gòu)頻率隨橋墩類型變化如圖1所示。

        由圖1可知,墩底固結(jié)情況下橋墩類型對結(jié)構(gòu)橫向、縱向動(dòng)力特性影響顯著,單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋橫向一階頻率較雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋提升約10%,單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋縱向一階頻率較雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋提升約40%;樁土共同作用情況下橋墩類型對結(jié)構(gòu)橫向動(dòng)力特性的影響可忽略,但縱向動(dòng)力特性影響顯著,單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋縱向一階頻率較雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋提升約4%,單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋縱向一階頻率較雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋提升約35%。

        2.2 順橋向地震響應(yīng)

        施加順橋梁激勵(lì),結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移隨橋墩類型變化如圖2所示。

        由圖2可知:

        (1)考慮墩底固結(jié),由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,主梁豎向彎矩降幅約為45%~80%;考慮樁土共同作用,由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,主梁豎向彎矩降幅約為35%~60%。

        (2)考慮墩底固結(jié),由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,墩底縱向應(yīng)力、縱向剪力降幅約為70%、50%;考慮樁土共同作用,由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,墩底縱向彎矩、縱向剪力降幅約為30%、62%。

        (3)相較于單薄壁墩,采用雙薄壁墩能降低主梁豎向彎矩、豎向位移,減少結(jié)構(gòu)縱向一階頻率。

        2.3 橫橋向地震響應(yīng)

        施加橫橋梁激勵(lì),結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移隨橋墩類型變化如圖3所示。

        由圖3可知:

        (1)考慮墩底固結(jié),由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,主梁邊跨跨中及邊跨根部橫向彎矩增幅約為4%、2%,主梁中跨根部及中跨跨中橫向彎矩降幅約為8%、16%;考慮樁土共同作用,由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,邊跨跨中、中跨主梁根部及中跨跨中橫向彎矩增幅約為7%、6%、3%,邊跨主梁根部橫向彎矩降幅約為13%。

        (2)考慮墩底固結(jié),由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,墩底橫向應(yīng)力、橫向剪力降幅約為23%、47%;考慮樁土共同作用,由單薄壁墩轉(zhuǎn)變?yōu)殡p薄壁墩,墩底橫向彎矩、橫向剪力降幅約為10%、50%。

        (3)相較于單薄壁墩,采用雙薄壁墩能降低主梁橫向彎矩、橫向位移,減少結(jié)構(gòu)橫向一階頻率。

        3 墩截面形式影響分析

        分別建立實(shí)心、空心墩截面連續(xù)剛構(gòu)橋有限元模型。樁底固結(jié)較實(shí)際地質(zhì)條件差異顯著,因此僅考慮SSI(樁土共同作用)及NOSSI(墩底固結(jié))情況。

        3.1 動(dòng)力特性分析

        結(jié)構(gòu)頻率隨橋墩類型變化如圖4所示。

        由圖4可知,實(shí)心墩連續(xù)剛構(gòu)橋體系更柔,結(jié)構(gòu)頻率更小。墩底固結(jié)情況下實(shí)心墩連續(xù)剛構(gòu)橋較空心墩橫向一階頻率下降約10%,縱向一階頻率下降約37%,豎向一階頻率下降約7%;樁土共同作用情況下實(shí)心墩連續(xù)剛構(gòu)橋較空心墩橫向一階頻率下降約41%,縱向一階頻率下降約13%,豎向一階頻率下降約5%。

        3.2 順橋向地震響應(yīng)

        施加順橋梁激勵(lì),結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移隨墩截面形式變化如圖5所示。

        由圖5可知:考慮墩底固結(jié),由空心墩轉(zhuǎn)變?yōu)閷?shí)心墩,墩底縱向應(yīng)力、墩底軸力降幅約為6%、30%;考慮樁土共同作用,由空心墩轉(zhuǎn)變?yōu)閷?shí)心墩,墩底縱向應(yīng)力增幅約為9%,縱向剪力、墩底軸力降幅約為50%、20%。相較于空心墩,采用實(shí)心墩能減少結(jié)構(gòu)縱向一階頻率,提高墩底軸力。

        3.3 橫橋向地震響應(yīng)

        施加橫橋梁激勵(lì),結(jié)構(gòu)內(nèi)力隨墩截面形式變化如圖6所示。

        由圖6可知:考慮墩底固結(jié),由空心墩轉(zhuǎn)變?yōu)閷?shí)心墩,墩底橫向應(yīng)力、墩底軸力降幅約為3%、43%,橫向剪力增幅約為4%;考慮樁土共同作用,由空心墩轉(zhuǎn)變?yōu)閷?shí)心墩,墩底橫向應(yīng)力、墩底軸力增幅約為16%,橫縱向剪力降幅約為8%。相較于空心墩,采用實(shí)心墩會(huì)提高墩底軸力,實(shí)心墩連續(xù)剛構(gòu)橋抗震性能優(yōu)于空心墩連續(xù)剛構(gòu)橋。

        4 結(jié)語

        該文依托具體工程實(shí)例,通過數(shù)值分析主要探究了墩柱類型、截面形式對連續(xù)剛構(gòu)橋動(dòng)力特性、地震響應(yīng)的作用規(guī)律。研究結(jié)果表明:

        (1)墩底固結(jié)假定下計(jì)算得到:墩柱內(nèi)力、位移較樁土共同作用假定更保守。

        (2)地基土層性質(zhì)對地震響應(yīng)分析作用顯著。

        (3)相較于單薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋,雙薄壁墩連續(xù)剛構(gòu)橋整體剛度、結(jié)構(gòu)頻率、主梁彎矩、主梁位移及墩底應(yīng)力更小。

        (4)相較于空心墩連續(xù)剛構(gòu)橋,同截面面積的實(shí)心墩連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)頻率更小、抗震性能更優(yōu)。

        參考文獻(xiàn)

        [1]周勇軍. 高墩大跨曲線連續(xù)剛構(gòu)橋梁地震響應(yīng)的設(shè)計(jì)參數(shù)研究[D]. 西安:長安大學(xué), 2006.

        [2]尹成, 余錢華. 樁土相互作用對大跨度剛構(gòu)橋抗震影響分析[J]. 公路與汽運(yùn), 2020(2): 119-121.

        [3]張炳鑫. 考慮梁端碰撞效應(yīng)的大跨高墩連續(xù)剛構(gòu)橋梁地震易損性分析[D]. 成都:西南交通大學(xué), 2020.

        [4]劉洋. 曲線剛構(gòu)橋的動(dòng)力特性與地震響應(yīng)分析[D]. 昆明:昆明理工大學(xué), 2020.

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