朱能貴, 李勝男, 曾祥補(bǔ), 沈超, 蔣團(tuán)輝*, 龔維, 何力, 黃安榮

（1.國家復(fù)合改性聚合物材料工程技術(shù)研究中心，貴陽 550022；2.貴州大學(xué) 材料與冶金學(xué)院，貴陽 550025）

聚丙烯(PP)是日常生活中常用的熱塑性塑料之一，由于其具有性價(jià)比高、易加工、無毒無味等優(yōu)點(diǎn)，在汽車、家電和醫(yī)療器材等領(lǐng)域得到了廣泛的應(yīng)用[1]。隨著社會(huì)的發(fā)展，人們通過各種發(fā)泡技術(shù)制備了聚丙烯發(fā)泡材料，其具有輕質(zhì)、價(jià)格低廉、吸收能量、尺寸穩(wěn)定性好等優(yōu)點(diǎn)，在汽車內(nèi)飾件、家電外殼等方面廣泛應(yīng)用[2-3]。因?yàn)榧兙郾┤垠w強(qiáng)度較低，所以發(fā)泡后泡孔尺寸大、密度小，力學(xué)性能差，應(yīng)用范圍窄。因此，聚丙烯用于發(fā)泡時(shí)常需要添加增強(qiáng)相進(jìn)行改性，例如纖維、無機(jī)納米粒子和成核劑等，以改善聚丙烯發(fā)泡材料的發(fā)泡質(zhì)量和力學(xué)性能，從而使其應(yīng)用更加廣泛[4-6]。

近年來，玄武巖纖維(BF)因具有優(yōu)異的化學(xué)穩(wěn)定性、力學(xué)性能和熱性能等常被用作聚合物增強(qiáng)材料，例如常用來填充改性聚丙烯[7]、聚酰胺[8]和聚乳酸[9]等。當(dāng)BF與基體樹脂復(fù)合改性時(shí)，基體和BF界面間的粘附力和相容性對(duì)于增強(qiáng)復(fù)合材料的力學(xué)性能至關(guān)重要，相容性好時(shí)界面處傳遞應(yīng)力效率高，增強(qiáng)效果好，而相容性差時(shí)界面?zhèn)鬟f應(yīng)力效率低，增強(qiáng)效果不理想。眾所周知，BF本質(zhì)上是惰性的，在與聚合物共混改性時(shí)相容性較差，因此常需要進(jìn)行表面改性以提高其與聚合物基體的粘附力，達(dá)到提高增強(qiáng)效果的目的。目前常用的表面改性方法包括基質(zhì)功能化、偶聯(lián)劑處理、功能化納米材料涂層和等離子體聚合等[10-12]，其中使用硅烷偶聯(lián)劑改性是實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用中成本較低、生產(chǎn)效率較高的改性方法。目前國內(nèi)外對(duì)BF填充改性PP具有一定的研究，例如Guo等[7]用KH-550硅烷偶聯(lián)劑對(duì)玄武巖織物進(jìn)行處理，制備了聚丙烯/改性玄武巖織物(PP/MBF)復(fù)合材料。研究發(fā)現(xiàn)該復(fù)合材料的力學(xué)性能高于純PP，并且熱穩(wěn)定性和動(dòng)態(tài)粘彈性均優(yōu)于純PP。Wang等[4]對(duì)玄武巖纖維增強(qiáng)聚丙烯復(fù)合材料(BFRPP)和PP的力學(xué)性能、阻燃性能和熱穩(wěn)定性進(jìn)行了研究和比較。結(jié)果發(fā)現(xiàn)玄武巖纖維可以提高聚丙烯的力學(xué)性能、阻燃性和熱穩(wěn)定性等?？梢钥吹?，雖然以BF作為增強(qiáng)相填充改性PP的研究較多，但不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑對(duì)BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡行為及力學(xué)性能影響規(guī)律尚不清楚。因此，研究不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑對(duì)BF/PP復(fù)合材料發(fā)泡行為和力學(xué)性能的影響具有重要意義，有助于BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的工業(yè)化應(yīng)用。

本文通過使用不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑對(duì)BF進(jìn)行表面改性處理，將改性后的BF與PP通過共混改性制備BF/PP 復(fù)合材料，然后采用化學(xué)發(fā)泡二次開模(抽芯)工藝制備了BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料。在標(biāo)準(zhǔn)條件下進(jìn)行性能測試，通過性能表征尋找相應(yīng)的規(guī)律，闡明不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑對(duì)BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡行為和力學(xué)性能的變化規(guī)律，為BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的研發(fā)和應(yīng)用提供一定的理論參考。

1 實(shí)驗(yàn)材料及方法

1.1 原材料

聚丙烯：BX3920，密度為0.89～0.91 g/cm3，熔體流動(dòng)速率為100 g/10 min (溫度230℃，負(fù)荷2.16 kg)，韓國SK公司；發(fā)泡劑：EE25C，主要成分為NaHCO3，常熟永和精細(xì)化工有限公司；玄武巖纖維：長度為3 mm，直徑為8～15 μm，密度為2.4 g/cm3，海寧市丁橋安邦建材公司；硅烷偶聯(lián)劑：型號(hào)KH-550、KH-602、KH-792，對(duì)應(yīng)的分子式為 C9H23NO3Si、C8H22N2O2Si、C8H22N2O3Si，山東優(yōu)索化工科技有限公司；冰乙酸，濃度為17.5 mol/L，上海阿拉丁生化科技股份有限公司；蒸餾水，自制。

1.2 樣品制備

1.2.1 BF的表面改性

常溫下，量取一定量的蒸餾水，在蒸餾水中加入冰醋酸和偶聯(lián)劑，蒸餾水、冰醋酸和偶聯(lián)劑的體積比為100∶0.3∶2，將配好的溶液攪拌均勻后靜置1 h，使偶聯(lián)劑充分水解；然后將烘干的BF加入溶液中，使用磁力攪拌器勻速攪拌2 h，以便BF與偶聯(lián)劑更好地接觸，使BF的表面改性更充分，然后將改性后的BF過濾、干燥后備用。

1.2.2 BF/PP復(fù)合材料的制備

表1為BF/PP復(fù)合材料各試樣的配比及偶聯(lián)劑類型。按表所示的質(zhì)量比分別稱取適量PP和改性后的BF，混合均勻后加入到擠出機(jī)(CTE-35，科倍隆科亞(南京)機(jī)械有限公司)中進(jìn)行熔融共混，通過擠出、干燥、切粒等步驟，得到了BF/PP復(fù)合材料。擠出機(jī)1～8區(qū)溫度分別為165、170、175、175、180、180、180、175℃，機(jī)頭溫度設(shè)置為175℃，螺桿轉(zhuǎn)速設(shè)置為400 r/min。為便于描述，在本文中不同分子結(jié)構(gòu)的偶聯(lián)劑以對(duì)應(yīng)的偶聯(lián)劑型號(hào)表示。

表1 玄武巖纖維/聚丙烯(BF/PP)復(fù)合材料各試樣的配比及偶聯(lián)劑類型Table 1 Proportion and coupling agent type of basalt fiber/polypropylene (BF/PP) composite samples

1.2.3 BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的制備

將制備好的BF/PP復(fù)合材料置于干燥箱在80℃下干燥4～6 h，然后將其與發(fā)泡劑按質(zhì)量比100∶2稱取適量，混合均勻后加入到注塑機(jī)(EM120-V，擁有二次開模程序，震德塑料機(jī)械有限公司)中，通過二次開模(抽芯)工藝制備標(biāo)準(zhǔn)測試發(fā)泡樣條，制備流程如圖1所示[13]，發(fā)泡樣條初始厚度為3.2 mm，最終厚度為4 mm，開模(抽芯)距離為0.8 mm，發(fā)泡后的減重幅度為20%。每組發(fā)泡試樣各取20模備用，注塑工藝參數(shù)見表2。

圖1 BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的制備過程Fig.1 Preparation process of BF/PP foaming composite

表2 BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的注塑工藝參數(shù)Table 2 Injection molding process parameters of BF/PPfoamed composite

1.3 性能測試與表征

1.3.1 DSC分析

通過差示掃描量熱儀(Q25，美國新城公司)在氮?dú)獗Ｗo(hù)下進(jìn)行測試，取4～6 mg樣品置于坩堝中，迅速從30℃升溫至240℃，恒溫5 min以消除樣品的熱歷史，再以10℃/min 的速率降溫至30℃，記錄樣品溫度變化曲線并用下式計(jì)算結(jié)晶度XC[14]：

式中：ΔHm是樣品的熔融熱焓，由DSC曲線的熔化峰面積確定；ΔH0是聚丙烯完全結(jié)晶時(shí)的熔融焓，為207 J/g；fPP是復(fù)合材料中PP的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)。

1.3.2 流變測試

使用旋轉(zhuǎn)流變儀(MARS 60，賽默飛世爾德國有限公司)對(duì)BF/PP復(fù)合材料的動(dòng)態(tài)剪切流變性能進(jìn)行表征。將試驗(yàn)樣品置于直徑為 20 mm 的圓形平行板間，測試間距為 1 mm，測試溫度為175℃，頻率范圍為0.1～100 rad/s，溫度達(dá)到設(shè)定值后按照設(shè)置的程序進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。

1.3.3 泡孔微觀結(jié)構(gòu)及其參數(shù)表征

SEM圖像采集：將制備的樣條置于液氮中冷凍4～5 h后取出并快速?zèng)_斷，斷面噴金處理后使用SEM (KYKY-2800B，北京中科科儀股份有限公司)觀察并進(jìn)行圖片采集。泡孔尺寸一般用泡孔的平均直徑來表征，通過圖片分析軟件Image-Pro Plus統(tǒng)計(jì)出所選區(qū)域的泡孔直徑、泡孔數(shù)量，然后按下式[6]計(jì)算出泡孔密度：

式中：N0為泡孔密度(cells/cm3)；A為SEM圖像中所選擇的統(tǒng)計(jì)面積(cm2)；n為電鏡圖片上采集到的泡孔個(gè)數(shù)；ρ0為未發(fā)泡時(shí)樣條的密度(g/cm3)；ρ1為發(fā)泡之后樣條的密度(g/cm3)。

1.3.4 力學(xué)性能測試

使用微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)(CMT6104，美特斯工業(yè)系統(tǒng) (中國) 有限公司)測試?yán)煨阅芎蛷澢阅?，拉伸性能按GB/T 1040.2-2006[15]標(biāo)準(zhǔn)測試，拉伸速率為50 mm/min。缺口沖擊強(qiáng)度通過擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)(ZBC1400-B，美特斯工業(yè)系統(tǒng) (中國) 有限公司)測試，按GB/T 1843-2008標(biāo)準(zhǔn)測試[16]，A型缺口，缺口深度為2 mm；彎曲性能按 GB/T 9341-2008[17]標(biāo)準(zhǔn)測試，測試速率為2 mm/min。所有力學(xué)性能均測試5次取平均值。

2 結(jié)果與討論

2.1 BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶性能

PP屬于半結(jié)晶型聚合物，BF的引入將導(dǎo)致聚合物分子間相互作用變化，從而影響其結(jié)晶，導(dǎo)致晶體形態(tài)的變化，最終影響熔融行為。圖2為BF/PP復(fù)合材料的DSC 曲線圖，表3為BF/PP復(fù)合材料的熱參數(shù)?？芍尤隑F填充改性PP后，結(jié)晶峰溫度和熔融峰溫度均發(fā)生變化，相較于BF未改性時(shí)，加入偶聯(lián)劑改性BF后的BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶峰溫度和熔融峰溫度有所降低，但偶聯(lián)劑改性BF后BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶焓(ΔHc)及熔融焓(ΔHm)比BF未改性時(shí)高。BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶度都高于純PP，偶聯(lián)劑改性BF時(shí)BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶度高于BF未改性時(shí)，且KH-550改性BF時(shí)，BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶度最高。這是由于BF在基質(zhì)中的分散可以誘導(dǎo)結(jié)晶，使結(jié)晶溫度和速率增加。

圖2 BF/PP復(fù)合材料的DSC曲線：(a) 結(jié)晶曲線；(b) 熔融曲線Fig.2 DSC curves of BF/PP composite: (a) Crystallization curves; (b) Melting curves

表3 BF/PP復(fù)合材料的熱參數(shù)Table 3 Thermal parameters of BF/PP composites

發(fā)泡時(shí)，泡孔固化定型是一個(gè)物理過程，冷卻后熔體的黏度增大，泡孔長大困難，熔體逐漸失去流動(dòng)性直至成玻璃態(tài)或結(jié)晶態(tài)時(shí)泡孔便固化定型[18]。發(fā)泡過程中，結(jié)晶會(huì)影響泡孔的固化定型過程，結(jié)晶度提高，生成的晶體可以作為物理交聯(lián)點(diǎn)，這有助于提高熔體強(qiáng)度和發(fā)泡性，并限制發(fā)泡過程中發(fā)泡劑氣體的損失和氣泡聚集[19]。因此研究BF/PP復(fù)合材料的結(jié)晶性能對(duì)研究其發(fā)泡性能至關(guān)重要。

2.2 動(dòng)態(tài)剪切流變性能

圖3反映了不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑改性BF時(shí)，純PP及各種BF/PP復(fù)合材料流變性能變化情況；主要采集儲(chǔ)能模量(G')、損耗模量(G'')、損耗因子(tanδ)以及復(fù)數(shù)黏度(η*) 4個(gè)數(shù)據(jù)，用來表征BF/PP復(fù)合材料熔體粘彈性變化。由圖3(a)和圖3(b)可以看出，G'和G''的變化趨勢相同，都隨頻率的增加而增加，當(dāng)剪切頻率相同時(shí)，純PP的G'和G''都是最低，加入BF后，BF/PP復(fù)合材料的G'和G''都高于純PP，而且BF被偶聯(lián)劑改性后得到的BF/PP復(fù)合材料的G'和G''高于BF未改性時(shí)，其中，BF經(jīng)過KH-792處理的PP/BF復(fù)合材料的G'和G''最大。這是由于KH-550含氨基和乙氧基兩種不同的活性基團(tuán)，KH-602和KH-792均為雙氨基型官能團(tuán)且鏈長比KH-550長，KH-602主要活性中心為N-N，而KH-792有兩個(gè)C-C活性中心，使得KH-792改性效果最好，與PP基體的粘附力最強(qiáng)，這使受到剪切作用時(shí)BF和PP基體間的纏結(jié)點(diǎn)不易破壞，因此G'和G''變大，復(fù)合材料的粘彈性增強(qiáng)[20-21]。而低頻區(qū)時(shí)，同一試樣的G'

圖3 BF/PP復(fù)合材料的各種動(dòng)態(tài)流變性能變化曲線：(a) 儲(chǔ)能模量(G')；(b) 損耗模量(G'')；(c) 損耗因子(tanδ)；(d) 復(fù)數(shù)黏度(η*)Fig.3 Various dynamic rheological properties of BF/PP composites: (a) Storage modulus (G'); (b) Loss modulus (G''); (c) Loss factor (tanδ);(d) Complex viscosity (η*)

從圖3(c)可以看出，純PP的損耗因子最大，偶聯(lián)劑改性BF后，BF/PP復(fù)合材料的損耗因子變小，均小于BF未改性時(shí)。損耗因子是熔體在交變剪切作用下，應(yīng)變和所受應(yīng)力的相位差，受應(yīng)力應(yīng)變的影響較大，損耗因子的值越小，熔體的彈性響應(yīng)就越快[22]。由圖3(d)可以看到，純PP時(shí)復(fù)數(shù)黏度最小，偶聯(lián)劑改性BF后復(fù)數(shù)黏度變大，但3種偶聯(lián)劑改性BF后相互之間變化不明顯。因?yàn)樵诎l(fā)泡過程中氣體容易穿透熔體，導(dǎo)致發(fā)泡后的泡孔破裂率高，并泡、穿孔等現(xiàn)象嚴(yán)重，發(fā)泡質(zhì)量會(huì)變差，所以復(fù)數(shù)黏度小時(shí)不利于發(fā)泡，復(fù)數(shù)黏度過大時(shí)，發(fā)泡時(shí)氣體的自由擴(kuò)散運(yùn)動(dòng)容易受阻，擴(kuò)散困難，會(huì)導(dǎo)致發(fā)泡后泡孔數(shù)量少，孔徑大，發(fā)泡效果不理想。

綜上分析可知，在PP基體中加入BF后，對(duì)BF/PP復(fù)合材料的流變性能產(chǎn)生一定的影響；偶聯(lián)劑改性BF后，BF/PP復(fù)合材料的粘彈性變好，彈性響應(yīng)變快，對(duì)發(fā)泡效果會(huì)產(chǎn)生一定的影響。

2.3 偶聯(lián)劑對(duì)BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料發(fā)泡行為的影響

圖4 是BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的局部截面圖，可以看到，BF未進(jìn)行改性時(shí)，BF與PP的粘附性較差，BF脫離PP基體時(shí)以拔出為主，BF與PP存在明顯的界面，而且界面較為光滑。當(dāng)使用偶聯(lián)劑對(duì)BF進(jìn)行改性后，3種不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑改性的BF與PP的界面粘附性和相容性都增強(qiáng)，表現(xiàn)為BF與PP之間界面不明顯，拔出纖維較少?？梢钥吹剑琄H-550改性時(shí)BF與PP之間仍然存在一定比例的界面，而KH-792改性時(shí)BF與PP的界面相容性更好，界面粘附致密。主要由于KH-792和KH-602的鏈長比KH-550長，KH-602主要活性中心為N-N，而KH-792有兩個(gè)C-C活性中心，因此KH-792改性效果最好，KH-550改性效果最差，硅烷偶聯(lián)劑的基團(tuán)水解后能與BF表面的羥基進(jìn)行脫水縮合反應(yīng)，生成穩(wěn)定的硅氧鍵(Si-O)；而其有機(jī)基團(tuán)能與PP樹脂形成氫鍵或化學(xué)鍵，這樣就形成“橋梁”連接作用，可以增強(qiáng)BF/PP界面的粘結(jié)性。BF與PP的界面相容性對(duì)PP/BF發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡行為和力學(xué)性能有很大影響。

圖4 BF/PP 發(fā)泡復(fù)合材料的局部SEM圖像Fig.4 Partial SEM images of BF/PP foamed composites

圖5是BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料斷面的微觀結(jié)構(gòu)圖，可以看出，純PP發(fā)泡時(shí)泡孔尺寸大、分布不均，加入BF后泡孔形貌得到明顯改善，泡孔尺寸變小，數(shù)量增多，分布變均勻。當(dāng)利用不同分子結(jié)構(gòu)的偶聯(lián)劑對(duì)BF進(jìn)行表面改性后，KH-550改性時(shí)BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料泡孔密度最大，尺寸最小，發(fā)泡效果最好。圖6為純 PP及BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的泡孔尺寸和泡孔密度變化圖，可以看出，純PP發(fā)泡時(shí)發(fā)泡效果最差，泡孔尺寸最大(147.3 μm)，泡孔密度最小(4.9×104cells/cm3)；當(dāng)加入未改性的BF時(shí)，由于BF的存在，發(fā)泡時(shí)BF的表面在PP基體中充當(dāng)了異相成核位點(diǎn)，有助于發(fā)泡的成核過程，相對(duì)于純PP發(fā)泡時(shí)發(fā)泡質(zhì)量改善，泡孔尺寸減小，密度增大[23]。當(dāng)使用3種不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑對(duì)BF進(jìn)行改性后，KH-550改性時(shí)發(fā)泡效果最好，泡孔尺寸為84.5 μm，泡孔密度為2.5×105cells/cm3，發(fā)泡質(zhì)量比BF不改性時(shí)大幅提高，說明KH-550改性BF時(shí)，PP/BF發(fā)泡復(fù)合材料具有較好的發(fā)泡效果。由前面分析知道，KH-550相較KH-792和KH-602對(duì)BF的改性效果差，當(dāng)改性后的BF作為異相成核劑分散在PP基體中時(shí)，KH-550改性的BF與PP的界面活性中心多，能降低泡孔成核位壘，提高了氣泡成核效率，因而發(fā)泡后泡孔尺寸較小、密度較大。而KH-792改性時(shí)BF與PP的界面粘附性較好，粘附致密，不利于異相成核過程，因此發(fā)泡質(zhì)量相對(duì)會(huì)有所下降。

圖5 純PP及BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的泡孔結(jié)構(gòu)圖Fig.5 Cell structure of pure PP and BF/PP foamed composites

圖6 純PP及BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的泡孔尺寸和泡孔密度變化圖Fig.6 Changes in cell size and cell density of pure PP and BF/PP foamed composite materials

2.4 力學(xué)性能表征

圖7反映了BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料力學(xué)性能的變化。由圖7(a)和圖7(b)可知，純PP發(fā)泡后的彎曲強(qiáng)度、彎曲模量和拉伸強(qiáng)度均低于BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料。通過不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑改性BF后，發(fā)泡復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度、彎曲模量和拉伸強(qiáng)度相對(duì)BF未改性時(shí)均有所提高；KH-792改性BF時(shí)，彎曲強(qiáng)度、彎曲模量和拉伸強(qiáng)度最大，最大值分別為33.4 MPa、1919 MPa和21.4 MPa，這是因?yàn)锽F剛性好，對(duì)PP有增強(qiáng)作用，而加入KH-792偶聯(lián)劑改性后BF與PP基體的粘附性變好，材料受力時(shí)應(yīng)力在BF/PP界面處傳遞效率更高，所以增強(qiáng)作用更明顯。由圖7(c)可以看出，BF未改性時(shí)，BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度比純PP發(fā)泡還要低，使用偶聯(lián)劑對(duì)BF改性后，BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度變好。研究人員發(fā)現(xiàn)，當(dāng)發(fā)泡材料受沖擊應(yīng)力作用時(shí)，如果泡孔尺寸很小，密度很大，那么分布在基體材料中的泡孔會(huì)具有鈍化裂紋尖端的作用，使沖擊強(qiáng)度提高[24]，但本研究的BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料發(fā)泡后泡孔尺寸相對(duì)較大，密度較小，達(dá)不到鈍化裂紋尖端的效果，因此沖擊強(qiáng)度主要受BF與PP界面狀態(tài)的影響，說明偶聯(lián)劑改性BF后增強(qiáng)了BF與PP基體間的界面。

圖7 BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料力學(xué)性能變化：(a) 彎曲性能；(b) 拉伸強(qiáng)度；(c) 缺口沖擊強(qiáng)度Fig.7 Changes in mechanical properties of BF/PP foam composites:(a) Bending properties; (b) Tensile strength; (c) Notched impact strength

3 結(jié)論

(1) 不同分子結(jié)構(gòu)偶聯(lián)劑改性玄武巖纖維 (BF)后改善了BF/聚丙烯(PP)復(fù)合材料的結(jié)晶性能和流變性能，發(fā)泡時(shí)抑制泡孔快速長大，防止泡孔結(jié)構(gòu)變形，有助于獲得形狀規(guī)整、分布均勻的泡孔結(jié)構(gòu)。

(2) 使用KH-550偶聯(lián)劑改性BF時(shí)BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的發(fā)泡效果最好，泡孔密度大、尺寸小、分布均勻。KH-792偶聯(lián)劑改性時(shí)BF與PP的界面粘附更致密，發(fā)泡時(shí)不利于異相成核，泡孔密度反而變小、尺寸變大、分布不均勻。

(3) 使用KH-792偶聯(lián)劑改性BF時(shí)，BF與PP基體的粘附性最好，BF/PP發(fā)泡復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度、彎曲模量、拉伸強(qiáng)度以及沖擊強(qiáng)度都是最大。